Air dryer development

Cover Page

Cite item

Abstract

To maintain the quality of finished products, semi-finished products and various materials, especially hygroscopic, it is necessary to maintain the relative humidity of the air in the warehouse at a given level. For this purpose it is necessary in many cases to dry the air. To reduce the relative humidity of the air, it is often heated, but this method is associated with an unreasonably high energy consumption. It is much more efficient to use dehumidifiers made on the basis of refrigeration machines. In our country, such general-purpose air dryers have not been mass-produced until recently.
Abroad, a wide range of optical agents is produced for use in production and storage facilities, finishing work in construction, etc.

Full Text

В состав типичного осушителя воздуха (рис. 1) входят воздухоохладитель 1, конденсатор 2, компрессор 3, блок управления 4, капиллярная трубка 5, фильтр- осушитель 6, вентилятор 7.

 

Рис. 1. Осушитель воздуха

 

В зависимости от параметров воздуха осушка происходит методом конденсации или вымораживания. Осушаемый воздух проходит последовательно через воздухоохладитель (ВО), конденсатор и затем вентилятором направляется либо непосредственно в помещение, либо в вентиляционные воздуховоды для подачи потребителю. Холодильная машина поддерживает температуру поверхности ВО на уровне, более низком, чем точка росы осушаемого воздуха. В этом случае влага из воздуха конденсируется либо намораживается на поверхности ВО. Температура воздуха на выходе из ВО не всегда понижается до температуры точки росы.

При работе ОВ с намораживанием влаги его оттаивание осуществляют за счет теплоты осушаемого воздуха путем периодического отключения компрессора.

В ОКБ СХМ “Технатон” разработан и серийно производится ОВ, обеспечивающий осушку воздуха в диапазоне температуры 5...32 °C и влажности р = 40... 100%. В холодильной машине использован поршневой герметичный компрессор холодопроизводительностью 2,7 кВт при температурах кипения и конденсации соответственно 5 и 55 °C.

Расчеты ОВ проводили по методике А.А.Гоголина [ 1]. Производительность G определяли по формуле

G=(Qo/r)(l-l/e),

где Q— холодопроизводительность компрессора, кВт;

r- теплота фазового перехода воды пар—жидкость или пар—лед, кДж/кг;

е - коэффициент влаговыпадсния.

Холодопроизводительность компрессора на каждом конкретном режиме находили по экспериментально полученной зависимости коэффициента подачи от степени сжатия. Значения коэффициентов теплоотдачи со стороны воздуха и хладагента рассчитывали по формулам, приведенным в [2].

Исходя из конкретных условий эксплуатации, при разработке осушителя была поставлена задача обеспечить наибольшую эффективность осушки воздуха при его температуре менее 15 °C и влажности 50—60%. В силу этого основное внимание при расчетах было уделено осушке воздуха вымораживанием влаги.

Намораживание влаги на поверхности ВО приводит к изменению се температуры, расхода воздуха и режима работы холодильной машины. Конструкция ВО и осушителя в целом должна обеспечивать при этом сохранение осушающей способности в течение всего цикла намораживания до начала оттаивания. Для выполнения этого условия были проведены расчеты осушителя с различными вариантами ВО в условиях инее образования. Влияние выпадения инея на процесс тепломассообмена и аэродинамическое сопротивление учитывали на основании рекомендаций, изложенных в [2]. Расчетным путем были определены требуемые параметры: площадь теплообменных поверхностей воздухоохладителя 6,0 м2 и конденсатора 6,9 м2 (коэффициент оребрения соответственно 12,5 и 16,2). Для обеспечения высокой производительности в режимах с намораживанием влаги разработан блок управления (БУ), алгоритм работы которого обеспечивает максимально возможный коэффициент рабочего времени компрессора (отношение времени его работы к времени работы осушителя). БУ по сигналам датчиков температуры определяет режим работы холодильной машины и состояние поверхности ВО. Компрессор отключается при наибольшей для конкретного режима массе инея на поверхности ВО, допустимой по условию обеспечения нормальной работы компрессора, и включается непосредственно после оттаивания.

Основной задачей при экспериментальной отработке опытных образцов являлось уточнение расчетных значений пропускной способности капиллярной трубки и массы заправляемого хладагента. Требовалось обеспечить такое сочетание этих параметров, при котором сохраняются оптимальные значения температуры кипения в процессе намораживания инея на поверхности ВО от момента пуска компрессора до его отключения.

Сравнение расчетных С7 и экспериментальных значений производительности G при tв = 10 (вымораживание влаги) и tв = 25 С (конденсация влаги) приведено в таблице.

 

Рис. 2. Зависимости суточной производительности G (а) и соотношений производительностей О В «Технатон» и QD 270(6) от температуры воздуха t и его относительной влажности.

 

Таблица

t °C 

Q, %

t °C

Q, Вт

t,°С т-

t, °C 

£

С, г/с

С, г/с

А,% (погрешность)

 

10

 

40

-12,8

1810

—6,4

-4,4

1,088

0,052

0,054

 

50

12.0

1860

-5,6

—3,5

1,215

0,119

0,111

+7

60

-11,4

1910

-4.9

-2,7

1,36

0,18

0,167

+8

70

-10,6

1960

-4.1

1,8

1,515

0,24

0,226

+6

 

25

 

40

-5,5

2290

1,7

3,4

52

7,8

1,217

0,249

0,17

0,139

+ 79

22

50

-4,5

2370

2,7

4,6

6,6

9,5

1,43

0,382

0.296

0,255

+ 50

16

60

-3,5

2450

3,2

5,7

8,0

10,9

1,7

0.488

0,426

0,37

22

15

70

-2,5

2530

4,7

6,6

12,1

2,09

2,04

0,553

0,527

0,507

+

 

Холодопроизводительность компрессора Qo, средняя температура поверхности трубки Г, средняя температура поверхности воздухоохладителя г, коэффициент влаговыпадения и производительность (7 определены по экспериментально полученным значениям температуры кипения t0. Производительность осушителя при r = 10 °C, указанная в таблице, отнесена к времени работы компрессора. В режиме конденсации влаги расчеты проведены при различных значениях коэффициента теплоотдачи аи со стороны воздуха. В числителе приведены значения параметров при использовании в расчете ап для сухого теплообмена, в знаменателе — с учетом увеличения ан за счет повышения скорости и дополнительной турбулизации потока каплями стекающего конденсата. В этом случае сделано предположение, что изменение а пропорционально изменению аэродинамического сопротивления.

Зависимости суточной производительности разработанного ОВ от температуры и влажности воздуха приведены на рис.2, а.

С целью оценки полученных результатов проведено сравнение характеристик разработанного осушителя с характеристиками наиболее близкого по параметрам осушителя QD270 фирмы Barth + Stocklein GmbH.

Холодопроизводительность компрессора (при r0 = 5 °C и 4= 55 °C), Вт. Масса заправляемого хладагента (R22), г Расход осушаемою воздуха, м3/ч.

На рис.2, б приведены зависимости соотношений производительностей ОВ “Технатон” и QD270 от температуры и относительной влажности воздуха с учетом поправки на разную холодопроизводительность компрессоров. Как видно из рис. 2, б, поставленная при разработке ОВ задача выполнена — обеспечена высокая эффективность осушки при tв < 15 °C ср < 60%. При других параметрах воздуха эффективность QD270 выше, чем ОВ “Технатон”.      

Накопленный в процессе разработки опыт позволяет проектировать осушители различной производительности с оптимальными для конкретных условий эксплуатации характеристиками.

×

About the authors

A. P. Lepyavko

OKB SHM "Technaton"

Author for correspondence.
Email: info@eco-vector.com

Cand. tech, science

Russian Federation

References

Supplementary files

Supplementary Files
Action
1. Rice. 1. Air dryer

Download (1MB)
2. Rice. Fig. 2. Dependences of the daily productivity G (a) and the ratios of the productivity of the OH "Tekhnaton" and QD 270 (6) on the air temperature t and its relative humidity.

Download (1MB)

Copyright (c) 2022 Lepyavko A.P.

Creative Commons License
This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.

This website uses cookies

You consent to our cookies if you continue to use our website.

About Cookies