JUSTIFICATION OF THE CABLE SCRAPER CONVEYOR PARAMETERS

Full Text

Для перемещения и раздачи концентрированных кормов в животноводстве широко используются канатно-скребковые конвейеры с тросошайбовым (рис. 1) или цепочно-шайбовым рабочим органом [1, 2, 5]. Учитывая большую тяговую способность троса по сравнению с цепью, первый рабочий орган имеет существенные преимущества. К недостаткам указанных рабочих органов относится истирание шайб и образование пробки материала перед движущейся шайбой, увеличивающей сопротивление движению рабочего органа [2-5]. Если первый недостаток можно устранить лишь использованием соответствующих материалов, снижением шероховатости контактирующих поверхностей и т.п. (совершенствованием технологии изготовления), то второй недостаток можно устранить, оптимизируя конструкцию шайбы (рис.1, поз. 1), например, заменив ее на чашу (рис. 1, поз. 2). Для оптимизации конструкции рабочего органа канатно-скребкового конвейера непрерывного действия внутренним диаметром 50 мм использовалась экспериментальная установка, изображенная на рисун-ке 2 [2]. Цель исследования - снижение энергоемкости транспортирования сыпучих кормов в животноводстве с обоснованием рациональных параметров канатно-скребкового конвейера. Задачи исследований: 1) обосновать рациональные параметры канатно-скребкового конвейера; 2) установить производительность устройства и энергоемкости транспортирования концкормов. Материалы и методы исследований. В процессе проведения экспериментальных исследований осуществлялся замер затрачиваемой мощности Р (Вт) на привод измерительным комплектом КИ-505. Производительность Q (кг/с) определялась как масса выгруженного конвейером корма М (кг) за 150 с замера, приходящаяся на одну секунду: , (1) где М - масса выгруженного конвейером корма, кг; Т - время замера, с. Энергоемкость Y (Дж/(кг·м)) рассчитывалась: , (2) где Р - затрачиваемая мощность привода, Вт; L - длина контура рабочего органа, м. В процессе экспериментов проводилось несколько серий осуществления замеров. При этом изменялся шаг установки скребков-чаш Х1 (м), внутренний объем полости чаш Х2 (см3) и длины загрузочного отверстия Х3 (м) в бункере. План эксперимента представлен в таблице 1 [6]. Результаты исследований. В результате обработки результатов эксперимента получено линейное уравнение регрессии энергоемкости Y, Дж/(кг·м): Y = 4,849295 - 1,93772·X1 - 0,35935·X2 + 3,068013·X3. (3) Коэффициент корреляции R=0,95797, F-тест=0,633227. Наибольшая погрешность (расхождение между расчетными и опытными значениями) Dmax=139,1%. Данные F-теста позволяют сделать вывод о неадекватности линейной статистической модели. Таблица 1 План проведения экспериментальных исследований Факторы Код Уровни варьирования Интервал варьирования +1 +0,5 0 -0,5 -1 Шаг установки скребков-чаш h, м Х1 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 Внутренний объем полости чаш V, см3 Х2 20 15 10 5 0 5 Длина загрузочного отверстия l, м Х3 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,1 Рис. 1. Рабочие органы канатно-скребкового конвейера: 1 - тросо-шайбовый; 2 - канатно-чашечные с различной глубиной чаши Рис. 2. Экспериментальная установка для исследования рабочего органа конвейера В результате обработки результатов эксперимента получено уравнение регрессии энергоемкости второго порядка Y, Дж/(кг·м): Y = 4,523183 - 1,93772·X1 - 0,35935·X2 + 3,068016·X3 + + 0,143592·X1·X2 - 1,22594·X1·X3 - 0,27821·X2·X3+ + 0,071715·X12 + 0,237359·X22 + 0,8832·X32. (4) Коэффициент корреляции R=0,99327, F-тест=0,970086. Наибольшая погрешность Dmax=15,1%. Данные F-теста позволяют сделать вывод об адекватности данной статистической модели. Анализ коэффициентов перед линейными значениями факторов позволяет установить, что наиболее значимо влияние Х3 (+3,068), затем X1 (-1,93772) и лишь потом Х2 (-0,35935). Знаки перед данными коэффициентами говорят, что X1 и Х2 уменьшают энергоемкость, а Х3 увеличивает ее значения. Среди квадратичных коэффициентов также наиболее значимо значение Х3 (+0,8832), а также сочетание Х1 и Х3 (-1,22594). Двумерные поверхности отклика полученного уравнения регрессии представлены на рисунке 3. Выполненный анализ позволяет установить ряд рациональных параметров. Наименьшие значения энергоемкости на исследуемом интервале значений факторов составляют около 1,5 Дж/(кг·м) и соответствуют величине Х2=-0,7-0,4 при Х1=1 и Х3=-1. Самая малая величина энергоемкости соответствует Х2=0. Тем самым, наиболее предпочтительным является объем чаши около 5-14 см3. Шайба или малый объем чаши способствуют образованию клина из материала перед скребковыми элементами конвейера. Рациональный объем чаши позволяет часть материала вместить внутрь ее, уменьшив объем клина перед скребковым элементом либо увеличив его объем за счет внутреннего объема чаши без увеличения сопротивления трения клина. Большой объем чаши ухудшает условия выгрузки материала, способствуя транспортировке частиц на новый круг, снижая тем самым производительность конвейера. Увеличение длины загрузочного отверстия согласно данной модели способствуют росту энергоемкости. Однако это противоречит полученным цифровым данным. Согласно им увеличение длины загрузочного отверстия вначале интенсивно снижает энергоемкость, а после Х3=0 интенсивность снижения уменьшается. Это связано с тем, что вначале сказывается нарушение сводообразования и улучшение условий загрузки межчашечного пространства. При большой длине загрузочного отверстия под ним успевает образоваться клин уплотненного материала, а также досыпаться дополнительный материал. Это не только повышает производительность конвейера, но и требует дополнительной мощности на привод. Поэтому, с учетом числовых значений экспериментальных данных рациональным является участок около Х3=0-0,5. В натуральных величинах данный отрезок соответствует l = 0,3-0,4 м. При этом влияние длины загрузочного отверстия с учетом скорости (рис. 4) соответствует выше описанной зависимости. При скорости u = 0,4 м/с энергоемкость почти на 20% меньше чем при 0,8 м/с, однако, производительность почти в 1,5 раза ниже. При длине загрузочного отверстия более l = 0,3 м в зависимости от скорости различия энергоемкости менее заметны. Шаг установки чаш на тросу (рис. 3) желателен минимальный (h=0,10-0,14 м) с учетом конструктивных возможностей установки, а также условий загрузки материала и его выгрузки. Поэтому шаг менее 0,1 м нецелесообразен, так как снижает производительность (рис. 5). При этом малый шаг позволяет минимизировать силу сопротивления клина материала перед чашей, т.е. снизить энергоемкость транспортирования. Результаты замера производительности представлены в виде уравнения регрессии. Производительность конвейера Q (кг/с) определяется по формуле Q=-0,132+0,9463414·u+3,53929·h-16,9776·h2+1,8621·u·h, (5) Коэффициент корреляции R=0,99192. F-тест=0,976222. Данные F-теста позволяют сделать вывод об адекватности данной статистической модели. Наибольшая производительность конвейера наблюдается при шаге h=0,10-0,15 м (рис. 5). Влияние скорости движения рабочего органа на производительность прямо пропорционально и близко к линейной зависимости. X3=-1 а X2=0 б X1=1 в Рис. 3. Двумерное сечение поверхности отклика энергоемкости Y, Дж/(кг·м), в зависимости от величины кодированных значений факторов: а - Х1 и Х2 при X3=-1; б - Х1 и Х3 при X3=0; в - Х2 и Х3 при X1=1 Рис. 4. Влияние длины загрузочного отверстия l (м) на энергоемкость Y (Дж/(кг·м)) при скорости движения рабочего органа u = 0,4; 0,6; 0,8 м/с Рис. 5. Влияние скорости движения рабочего органа u (м/с) и шага установки скребковых элементов h (м) на производительность конвейера Q (кг/с) Заключение. Таким образом, рациональные параметры канатно-скребкового конвейера: объем чаши - около 10 см3; шаг установки скребковых элементов (чаш) - 0,1-0,15 м; длина зоны загрузки - 0,3-0,4 м. При скорости рабочего органа 0,6-0,8 м/с производительность конвейера составляет 0,75-0,95 кг/с при энергоемкости транспортирования около 4,0-4,2 Дж/(кг·м), что обеспечивает снижение энергоемкости на 6,5%.

About the authors

S S Petrova

FSBEI HVE Samara SAA

Email: ssaariz@mail.ru
cand. of techn. sciences, associate prof. of the Mechanics and engineering graphics» department 446442, Samara region, settlement Ust’-Kinelskiy, Uchebnaya, 2 str

V V Lyandenbursky

FSBE HVE Penza SUAB

Email: lvv789@yandex.ru
cand. of techn. sciences, associate prof. of the department «Motor transport» 440014, Penza region, Penza, Germana Titova, 28 str

V V Konovalov

FSBE HVE Penza STA

Email: konovalov-penza@rambler.ru
dr. of techn. sciences, prof. of the «Animal husbandry mechanization» department 440014, Penza region, Penza, Botanicheskaya, 30 str

References

Supplementary files