Preliminary results of the study of the effect of a multi-cycle load on the hardness of a high-pressure fuel pipe

Full Text

Введение Исследования российских и иностранных специалистов подтверждают наличие остаточных напряжений в прокатных профилях [1], в том числе в тонкостенных стальных трубах [2]. В основе технологии изготовления тонкостенных и толстостенных холоднодеформированных стальных труб лежит общий принцип многократного волочения, поэтому можно предположить, что в толстостенных стальных бесшовных трубах существуют остаточные напряжения. Эти напряжения обусловлены, в том числе, поверхностным пластическим деформированием как на этапе изготовления проката - при волочении, так и на этапе изготовлении конечного изделия - при высадке соединительных головок и гибочных операциях. Определение остаточных напряжений является актуальной, но сложной задачей [3]. Методы обнаружения, измерения и анализа остаточных напряжений подробно описаны в литературе [1, 4-9]. Во многих случаях обнаружение и измерение остаточных напряжений требуют наличия специального, весьма дорогостоящего, оборудования. В то же время известен относительно простой метод экспресс-анализа напряженного состояния детали, называемый методом твердости. Этот метод позволяет сделать качественную оценку напряженного состояния детали в конкретном сечении [8]. Интерес к распределению твердости в сечениях деталей у многих специалистов объясняется существованием взаимосвязи между твердостью и напряжениями, в частности остаточными напряжениями. Твердость как универсальная характеристика материала детали использована для анализа стальных трубопроводов, в частности, в работе Е.В. Пояркова и И.Р. Кузеева [6]. Было показано, что картина распределения твердости по сечению детали позволяет оценить неоднородность механических характеристик материала как косвенное отражение напряженного состояния. Развитие отечественных конструкций топливных систем типа Common Rail приводит к необходимости решения многих технических задач, связанных, в том числе, с проектированием, производством и эксплуатацией топливопроводов высокого давления. Представляет практический интерес, в частности, изменение механических характеристик, например твердости в процессе эксплуатации. Цель исследования Целью исследования является оценка влияния многоциклового нагружения стальной бесшовной трубы топливопровода высокого давления внутренним давлением при знакопостоянном асимметричном цикле на твердость материала. Материалы и методы исследований Исследования были проведены для бесшовных труб размерности Ø8×вн.3, изготовленных из стали типа St52. Фактический химический состав стали (набор легирующих элементов) приведен в табл. 1. Таблица ١ Химический состав стали трубы Химический элемент C Si Mn P S Содержание, % 0,220 0,550 1,600 0,035 0,035 Из трубы были изготовлены два топливопровода, установлены накидные гайки и высажены соединительные головки с уплотнительным профилем. Твердость измеряли на микротвердомере SHIMADZU HMV-G21DT в нескольких поперечных сечениях образцов до и после наработки на окружностях двух радиусов: R2 и R3,5 мм. На каждой окружности твердость измеряли в восьми равнорасположенных точках. Контрольные сечения располагали на прямых участках трубы, чтобы исключить возможные искажения из-за влияния перераспределения твердости при гибке. Образец топливопровода высокого давления был установлен на безмоторный стенд для обкатки компонентов топливных систем типа Common Rail - насосов высокого давления и форсунок. Топливопровод соединял топливный аккумулятор высокого давления и электроуправляемую форсунку. Одновременно на стенде обкатывалось 4 форсунки. Частота вращения вала топливного насоса высокого давления составляла 3200 мин-1, частота срабатываний электромагнитных клапанов форсунок была установлена равной частоте вращения вала насоса, то есть за один оборот происходило по одному впрыску каждой форсункой. Системное давление топлива в аккумуляторе составляло 160 МПа на всем протяжении испытаний. Общий вид топливной аппаратуры, установленной на стенде, показан на рис. 1. Рис. 1. Общий вид топливной аппаратуры, установленной на стенде. На переднем плане - длинные опытные топливопроводы высокого давления Чистая наработка составила 500 часов. В данной работе не принимали во внимание возникновение и существование иных колебаний давления в топливопроводе, чем волны разрежения, возникающие при впрыске форсункой. Нагружение топливопровода рассматривали, как событие, инициируемое только впрыском топлива форсункой. Поэтому количество циклов нагружения считали равным количеству впрысков за время наработки. За 500 часов работы стенда количество циклов нагружения составило около 96×106. Это позволяет оценивать проведенное нагружение топливопровода как многоцикловое. Результаты измерений твердости в поперечных сечениях топливопроводов до и после наработки приведены на рис. 2. а б Рис. 2. Изменение твердости в поперечном сечении топливопроводов высокого давления на радиусе R2 мм (а) и R3,5 мм (б) (средние значения) Так как твердость измеряли в нескольких сечениях, были получены массивы значений, иллюстрирующие неоднородность свойств материала топливопровода как вдоль его оси, так и в окружном направлении. Результаты количественной оценки рассеяния значений твердости приведены в табл. 2 и 3. Обсуждение результатов В исходном состоянии топливопроводы характеризуются некоторой анизотропией прочностных характеристик, поскольку твердость, безусловно, относится именно к прочностным характеристикам материала. При этом наблюдается рассеяние значений твердости как вдоль оси топливопровода, так и в окружном направлении. При работе двигателя топливопроводы высокого давления нагружены пульсирующим внутренним гидравлическим давлением. Как показывают полученные результаты, чем ближе к центральному каналу топливопровода расположены слои материала, тем в большей степени происходит выравнивание в них твердости и, как можно предположить, других прочностных характеристик. Если оценивать рассеяние по такому распространенному статистическому показателю, как стандартное отклонение случайной величины, то видно, что для слоя, расположенного на радиусе R2 мм, эта величина уменьшилась после наработки в окружном направлении почти в 2,5 раза и почти в 2 раза в среднем по сечениям. Этот результат на качественном уровне не противоречит известным методам уменьшения остаточных напряжений, описанных в литературе, в частности, в работах [7, 10]. В слое, расположенном на радиусе R3,5 мм, также происходит увеличение неоднородности материала. Величина стандартного отклонения значений твердости, замеренных после нагружения топливопровода на стенде, снижается в меньшей степени, чем на радиусе R2 мм. При этом степень рассеяния на радиусе R3,5 мм выше, чем на радиусе R2 мм, как для исходного состояния образца, так и для состояния после нагружения. Если интерпретировать повышение твердости как упрочнение материала можно констатировать некоторое упрочнение топливопровода в течение первых 500 часов работы. Зафиксированные случаи меньших значений твердости на образце после нагружения на стенде, чем на исходном образце, могут быть связаны, в том числе, с исходной неоднородностью материала образцов. Выводы 1. Нагружение топливопроводов, связывающих аккумулятор и форсунки топливной системы типа Common Rail, пульсирующим гидравлическим давлением во время работы приводит к перераспределению значений твердости в стенке топливопроводов. 2. Неоднородность поля значений твердости уменьшается с уменьшением радиуса расположения слоя материала. 3. В целом происходит повышение твердости, что можно трактовать как упрочнение топливопровода при работе. 4. Для получения дополнительной информации о состоянии материала после более длительной наработки - соизмеримой с ресурсными значениями - целесообразно провести соответствующие испытания. Таблица ٢ Результаты измерений твердости HV١ на окружности радиуса R٢ мм Таблица ٣ Результаты измерений твердости HV١ на окружности радиуса R٣,٥ мм

About the authors

V. O Sveshchinskiy

Altai precision components plant

Email: sveschinsky@yandex.ru
PhD in Engineering

S. P Bobrov

Altai precision components plant

Email: sveschinsky@yandex.ru

I. S Tereshchenko

Altai precision components plant

Email: sveschinsky@yandex.ru

References

Supplementary files