The mechanism of block collapse formation upon activizing the deep landslide in terms of dissipative structures

Full Text

ВВЕДЕНИЕ

При активизации оползневого процесса с развитием глубоких подвижек нередко в верхней части оползневого склона наблюдается образование относительно глубокого провала. В горном деле эти образования, отмечаемые на бортах карьеров и откосах отвалов, получили названия призмы (клина) активного давления (оседания) [2, 3]. Подобные явления встречаются и на естественных склонах. В работах зарубежных авторов [9] указанный морфологический элемент оползневого склона назван грабеном. Научный и практический интерес изучения процесса образования блока-провала включает несколько аспектов. В частности активизация оползневого процесса с образованием провала, как правило, носит катастрофический характер. Это касается внезапности проявления данного события и больших величин фиксируемых деформаций. Кроме того, недостаточно изучены условия образования специфических форм морфологии склона, механизм и причины подобного развития оползневого процесса.

В статье рассматриваются указанные аспекты, а также оценивается возможная связь особенностей развития глубоких оползневых подвижек с формированием в коренном массиве вблизи оползневого очага соответствующих диссипативных структур.

БЛОКОВОЕ РАЗВИТИЕ ОПОЛЗНЕВОГО ПРОЦЕССА

Естественные или техногенные процессы переработки нижней части склона способствуют изменению исходного напряженного состояния в грунтовом массиве. Нередко эти процессы приводят к смещению пачки склоновых отложений в виде массивного блока с сохранением в значительной степени исходного естественного сложения грунтов. До последнего времени оставались дискуссионными вопросы о причинах блокового развития оползневого процесса, связи параметров блоков с особенностями геологического строения грунтового массива, обосновании базиса оползания, детрузивном механизме смещения блоков, механизме формирования новых оползневых блоков в коренном массиве.

Поле напряжений в грунтовом массиве представляет сравнительно динамичную систему, которая может перестраиваться при возникновении локального силового воздействия. При этом образуются линии и поверхности напряженности в виде виртуальных границ по контуру оползневых очагов, сводов над подземными полостями, ядер под фундаментами [5]. В работе [6] показано, что оползневые блоки могут быть следствием образования специфических диссипативных структур в поле напряжений прилегающего к склону коренного грунтового массива под влиянием оползневого очага (в соответствии с теорией диссипативных структур И.Р. Пригожина [10]). В частности, установлено, что диссипативные структуры располагаются между дневной поверхностью и горизонтом базиса оползания. Они имеют формы блоков-полуцилиндров, расположенных горизонтально, параллельно бровке склона. Диаметральная плоскость блока совпадает с дневной поверхностью массива, а центральная образующая (точка C_i в сечении) круглоцилиндрической поверхности находится на горизонте базиса оползания A_sl, на глубине Z_а (рис. 1).

Рис. 1. Схематический разрез по центральному створу оползневого очага с обозначением блоков – диссипативных структур в коренном массиве. Тонкой сплошной линией показаны границы блоков и стрелками – давление Pi внутри блока на оболочку. AB – дневная поверхность блока в оползневом массиве на уровне Acr.

На рис. 1 представлен схематический разрез по центральному створу оползневого очага, образованного в результате смещения глубоких оползневых блоков. В завершении оползневого цикла на склоне формируется оползневая терраса (на уровне A_cr) , а превышение надоползневого уступа (точка O₂) над ней достигает критического значения [6]. На основе решений Лапласа для симметричных тонкостенных оболочек получено, что основные напряжения от веса грунтов в пределах блока концентрируются по его граничной круглоцилиндрической поверхности (оболочке).

В оболочке образуются главные меридиональное и широтное напряжения. Третье главное напряжение, нормальное к поверхности оболочки, в данном случае – внутреннее распорное давление грунта. При этом на наружной стороне оболочки (границе блока) давление равно нулю.

В произвольной точке М меридиональные напряжения σ_m определяются по выражению:

σ_m = p_m∙Z_a = (γZ_m-σ_str,m)∙Z_a ∙tg²(45-φ/2), (1)

где p_m – распорное давление на оболочку от веса грунта на глубине Z_m, определяемое как наименьшее давление по критерию Кулона-Мора; Z_a – радиус круглоцилиндрической поверхности (глубина до базиса оползания, где происходит разгрузка горизонтальных напряжений распора-отпора); γ – среднее значение удельного веса грунтов, залегающих выше точки M; σ_str,m и φ – соответственно структурная прочность и угол внутреннего трения грунтов на горизонте точки М.

Из (1) следует, что меридиональные напряжения в Z_а раз превышают значение распорного напряжения в точке внутри блока. Основные напряжения сосредоточиваются в нижней части блока (наибольшие − в точке С), где горизонт A_sl (уровень базиса оползания) служит основным источником ослабления напряжений и формирования предельного состояния. Нарушение равновесия и разрушение массива, как правило, происходят по граничной поверхности блока, примыкающего к оползневому массиву (см. рис. 1, блок с центром О₂) [6]. Однако возможно участие в подготовке активизации оползневого процесса и следующего за ним блока коренного массива с образованием характерного “провала”.

УСЛОВИЯ ОБРАЗОВАНИЯ “ПРОВАЛА”

Особенность механизма развития блоковых оползней сжатия-выдавливания – проявление детрузивного эффекта – перемещение оползневого массива происходит под давлением отделившихся от массива плато оползневых блоков до тех пор, пока дневная поверхность активного оползневого блока не достигнет установившегося уровня A_cr оползневой террасы, соответствующего завершению оползневого цикла. В соответствии с указанным механизмом, как правило, происходят формирование и отделение одного блока возникающей диссипативной структуры в коренном массиве. Вместе с тем в определенных условиях может происходить активизация оползневых смещений снизу по деляпсивному механизму, который может вызывать соответствующие изменения в процессе формирования напряженного состояния в оползнеопасном массиве. В частности, более интенсивно происходит образование новой закольной трещины (рис. 2) в тыловой части нового формируемого оползневого блока (вследствие импульса ослабления напряжений, идущего снизу).

Рис. 2. Схема одновременного нарушения равновесия двух блоков-элементов диссипативных структур. 1, 2 – соответственно коренной и оползневой массивы; 3 – углубленная трещина закола со смещением ∆; 4 – часть формируемого нового оползневого блока I (с центром О1), объединившаяся с соседним блоком II (с центром О2).

Предельное состояние надоползневого уступа блока I наступает, когда подошва откоса (площадка АВ) достигает критического уровня A_cr оползневой террасы (см. рис. 1, 2). Уравнение равновесия блока имеет вид:

${\gamma }_i{Z}_{ai}-{\sigma }_{str,i}=\frac{\pi }{2}{\gamma }_i{Z}_{p,cr}$, (2)

где γ_i – средний удельный вес грунтов, залегающих над i-м горизонтом (уровнем A_sl) в оползнеопасном коренном массиве (см. рис. 1); Z_a – глубина до горизонта A_sl в коренном массиве; σ_str – структурная прочность грунта на горизонте A_sl коренного массива; Z_p,cr – критическая (расчетная) глубина до деформирующегося горизонта A_sl в массиве оползневых отложений, пригружающих откос коренного массива надоползневого уступа; a и p – индексы, характеризующие соответственно зоны формирования активного и относительно пассивного горизонтальных давлений на горизонте базиса оползания A_sl.

Возможная дополнительная активизация процесса ослабления напряжений в массиве надоползневого уступа, в связи с развитием смещений оползневого тела снизу вверх (деляпсивный фактор), способствует ослаблению напряжений по тыловой границе блока I более глубокому раскрытию трещины закола 3 (см. рис. 2). В результате формируется предельное состояние в массиве 4 по граничной оболочке блока II (по фронтальной поверхности О₁С₂). Объединенный массив указанного блока, отделяясь от блоков I и II, интенсивно смещается вниз с образованием относительно глубокого провала. При этом происходит раздавливание грунтов в основании массива 4, а оставшаяся часть облегченного массива надоползневого уступа (см. рис. 2, незаштрихованная часть блока I, с вершиной О₁) смещается в основном горизонтально, нередко с образованием некоторого выпора под давлением массива 4 (или блока II) и характерной поднятой трещины сжатия по фронтальной границе провала. Возможно, в некоторых условиях провал может полностью захватить и блок II.

ПРИМЕРЫ ОПОЛЗНЕЙ

Активизация оползня на участке Рыбная Слобода. Рассматриваемый участок находится на правом берегу р. Камы, недалеко от мостового перехода Сорочьи горы. Блоковое формирование и развитие оползневого процесса в породах пермской системы началось после заполнения Куйбышевского водохранилища и переработки нижней части склона. Первый оползневой блок образовался в 1978 г. Следующая активизация оползневого процесса произошла в 1988 г. на участке склона выше по течению. В обоих случаях длина блока составляла 50-60 м, ширина площадки блока – до 15 м. В активизации 1990 г. (рис. 3) длина отделившегося оползневого блока достигала 135 м, ширина 40 м (из двух частей). Тыловая часть блока просела на 2.5-3 м (в виде характерного провала), при этом фронтальная часть переместилась в сторону реки с небольшим выпиранием и образованием вала сжатия в подводной части склона. В данном случае отделению двойного блока способствовал активный подмыв склона, в том числе вследствие техногенного фактора (дноуглубительные работы для подхода судов к причалу нефтебазы, расположенного у границы участка выше по течению).

Рис. 3. Схематический инженерно-геологический разрез по оси очага активизации оползневого процесса в 1990 г. (участок Рыбная Слобода, Республика Татарстан): 1 – коренной массив; 2 – оползневой массив; 3 – профиль поверхности земли и бровка склона в 1975 г. (до возникновения оползневых деформаций); 4, 5 – геологоразведочные скважины; 6 – забор нефтебазы; 7 – оползневые трещины и секущие поверхности скольжения; 8 – основная поверхность скольжения оползня.

Оползень на Соколовой горе (г. Саратов). Активизация блокового оползня произошла в июне 1968 г. у северной окраины г. Саратова на склоне Соколовой горы, образующем правый берег волжской протоки Тарханки [7].

Коренной массив нижней части склона Соколовой горы сложен горизонтально-слоистыми юрскими (оксфорд) и нижнемеловыми (баррем, апт) породами (рис. 4).

Рис. 4. Схематический геологический разрез по оси оползня 1968 г. на Соколовой горе в г. Саратове [7]. А – приподошвенная полоса верхней части склона; Б – площадка просевшей поверхности земли в головной части оползня; В – основная часть массива оползня, надвинувшаяся на нижнюю оползневую ступень: Г – нижняя оползневая ступень. 1 – юрские (оксфордские) глины (J_3ox); 2 – барремские пески (K₁b₁); 3 – барремские (K₁b₂) и аптские (K_1ap2) глины; 4 – нижняя пачка апта: слабые песчаники и пески (K_1ap1); 5-6 – смещенный по горизонтали массив нижнемеловых пород: 5 – барремских глин, 6 – пород нижней пачки апта; 7 – смещенные оползнями блоки нижнемеловых глин; 8 – перемятые оползневые глины и суглинки; 9 – пески современного аллювия; 10 – уровень грунтовых вод; 11-12 – профиль склона: до (11) и после (12) подвижки оползня; 13 – подошва оползня (в том числе подошва массива, надвинувшегося на нижнюю оползневую ступень); 14 – векторы смещения при подвижке оползня и их масштаб.

При активизации оползня образовавшийся новый блок разделился на две части: одна размером (по направлению смещения) примерно 60 м просела по вертикали на 18-20 м, другая − сместилась в горизонтальном направлении. Нижние ступени переместились к реке на 2-3 м, при мощности оползневых масс около 20 м. В русле Тарханки образовались валы выпирания. Активизации оползневого процесса способствовали активный подмыв склона водами Тарханки, резкая сработка уровня водохранилища накануне на 1.72 м и аномальные атмосферные осадки.

Подобное развитие оползневого процесса в Саратове отмечалось и на горе Увек в 1935 г. По данным Б.И. Нечаева [8, с. 16], отделившийся блок шириной 70-80 м и длиной 270 м, на волжском оползневом склоне высотой 80 м, “просел за сутки на 19 м; образовался провал с почти вертикальными стенками”.

Оползень в карьере на Восточно-Марицком угольном месторождении в Болгарии [1]. Оползень с формированием характерного провала (клина оседания) возник в 1966 г., когда глубина карьера достигла 55 м (разность отметок земной поверхности и угольного забоя). Поверхность скольжения (практически горизонтальная) находилась в подугольных глинах (рис. 5), которые имели следующие значения характеристик прочности: ϕ =5°; с = 80 кПа и, соответственно, σ_str=174.6 кПа.

Рис. 5. Схема оползня на Восточно-Марицком угольном месторождении: 1 – суглинки; плиоценовые глины: 2 – зеленовато-серые; 3 – черные; 4 – угольный пласт; подугольные глины: 5 – слоистые; 6 – с линзами песка, содержащими напорные воды (плиоцен); профили рабочего борта: 7 – до и 8 – после деформирования; 9 – поверхность скольжения.

В свое время было высказано много суждений о причинах и механизме данного оползня [1]. Нижняя ступень представляет собой обнаженный угольный пласт. Согласно описанию технологии разработки угля, использовался роторный многочерпаковый экскаватор, высота рабочих уступов составляла 12-15 м и более. Анализ состояния уступов и склона в целом [4] показал, что в соответствии с положением поверхности скольжения и прочностью подугольных глин нижняя ступень (угольный пласт) находилась в предельном равновесии (см. рис. 5). Если учесть, что производилась постоянная подработка пласта экскаватором, нарушение равновесия нижней ступени было неизбежно.

По данным расчетов состояния последующих ступеней оказалось, что они также находились в предельном равновесии. При этом производилась постоянная разработка угля, вызывающая опасное ослабление горизонтальных напряжений. Соответственно цепочка потери равновесия ступеней снизу вверх захватила и прибровочную часть плато с образованием провала на 20-25 м (см. рис. 5).

Оползень на карьере Прикаспийского ГОКа. 16 декабря 1987 г. произошло смещение нерабочего северо-западного борта карьера 3-го Прикаспийского ГОКа в объеме около 25∙10⁶ м³ (по материалам, представленным проф. А.М. Деминым). До оползания борта карьер разрабатывался в течение 23 лет. В проектных контурах карьер характеризовался следующими параметрами: длина 2.35 км, ширина 2.5-3.4 км, глубина от 100 до 190 м (рис. 6). Рудовмещающие породы − палеогеновые глины мощностью 60-80 м. Отработка месторождения производилась комплексом оборудования цикличного и непрерывного действия. Глубина карьера в толще песчано-глинистых грунтов на момент образования оползня достигла 110 м. Деформация бортов карьера произошла при ведении горных работ в районе так называемого “кармана” − характерного изгиба длиной 800 м, образованного северным нерабочим бортом и северной частью западного рабочего борта. Трещин на бортах до ведения горных работ не было выявлено. В нижней части уступа непосредственно после прохода роторного экскаватора отмечалось появление горизонтальных трещин разгрузки, т.е. имело место ослабление напряжений в уступе и возникновение деформаций. Для повышения устойчивости бортов в районе “кармана” производилась отсыпка внутренних отвалов (см. рис. 6). До начала подвижек, по состоянию на 16.12.1987 г., “карман” был полностью заполнен 1-м ярусом отвалов высотой 10 м и на 85% 2-м ярусом отвалов, высотой также 10 м. Подвижки массива начались в 3.00 часа 16.12.1987 г.

Рис. 6. Схема организации внутренних отвалов в районе “Северного кармана” (по материалам Демина А.М.).

Смещение борта вначале проявилось в форме резкого оседания прибровочной части массива шириной до 100 м (от тыловой границы гор. +88 до трещины на гор. +110) и длиной (по бровке откоса) 220-250 м. Оседание массива произошло на глубину 40-50 м (рис. 7). Затем, по данным наблюдений, имела место более медленная подвижка откоса. В конечном итоге откос занял равновесное устойчивое положение под углом 11°. Считалось, что возможной причиной образования оползня являлось гравитационно-тектоническое разрушение пород по системам трещин и плоскостей скольжения.

Рис. 7. Схематический разрез северо-западного борта с призмой активного давления (по материалам Демина А.М.).

По технологии оценки состояния склона, разработанной в ИГЭ РАН [4, 11], было установлено, что нижний уступ борта находился в неустойчивом состоянии. При высоте уступа 38 м критическая (расчетная) высота упора (отвала), пригружающего уступ, составляет 16.8 м, а фактическая мощность отвала достигала всего 10 м – первый ярус отвала (см. рис. 6). Это послужило причиной нарушения равновесия, оседания уступа и прогрессирующего оползания борта на всю его высоту с “провалом” в верхней части.

ОСОБЕННОСТИ МЕХАНИЗМА РАЗРУШЕНИЯ МАССИВА И ОТДЕЛЕНИЯ БЛОКА

Трещина закола. В начальный период катастрофической активизации блокового оползня с отделением от коренного массива нового блока по тыловой его границе на плато нередко образуется так называемая трещина закола. В трактовке механизма образования блокового оползня, как правило, указывается, что в период подготовки отделения блока при раздавливании грунтов деформирующегося горизонта происходит прогиб краевой части плато. В зоне изгиба концентрируются растягивающие напряжения, в последующем следуют деформации разрыва грунтов и развитие процесса отделения смещающегося блока.

Однако с позиций заблаговременного формирования диссипативных структур в поле напряжений грунтового массива известный механизм требует корректировки. Во-первых, нарушение равновесия блока начинается снизу, где происходит наибольшая концентрация напряжений в формируемой оболочке блока, и в то же время напряжения по нижней границе блоков снижаются. Во-вторых, напряжения концентрируются в узкой зоне, в грунтах приповерхностных слоев кольцевые (широтные) напряжения действуют практически в вертикальной плоскости (см. рис. 1, 2). Допредельные вертикальные деформации (осадка) грунтов в новой образованной структуре-блоке могут происходить вследствие изменения масштаба деформирования от точки (образца) к объему блока. При этом на усредненное значение структурной прочности грунтов влияют неоднородности, связанные с естественной трещинноватостью массива. Напряжения в оболочке значительно превышают давление распора (от веса пластов грунта в блоке). Соответственно предельное состояние и механизм отделения блока регламентируются напряжениями в оболочке блока и его взаимодействием с прилегающей частью оползневого массива, особенно на горизонте базиса оползания.

Отделение блока. Диссипативные структуры-блоки формируются в поле напряжений грунтового массива вследствие локального ослабления напряжений в массиве вблизи оползневого очага на склоне. Два главных напряжения образуются в оболочке блока (меридиональное и широтное). Третьим главным напряжением является внутреннее распорное давление грунта на оболочку, нормальное к ее поверхности. Важно отметить, что с наружной стороны оболочки давление равно нулю. Действительно, при образовании и оседании блока обнажается ровная, подобная круглоцилиндрической, поверхность “стенки срыва”, которая может свидетельствовать о первоначальном проявлении данной границы в поле напряжений. Для понимания превращения виртуальных граничных поверхностей в массиве в разрыв сплошности грунтов можно представить блоки в виде плотно наполненных дисперсным грунтом мешков. При этом давление грунта в мешке полностью воспринимается мешковиной. Упомянем, что с наружной стороны напряжения отсутствуют. Блок, подобно мешку, выглядит как самостоятельная конструкция. Его состояние и равновесие определяются по границам его взаимодействия с другими блоками. В действительности граничные поверхности блоков (в напряжениях) в соответствии с представляемой схемой пересекаются, определяя более сложную структуру, и это требует более детального изучения механизма преобразования напряжений, взаимодействия блоков и формирования характерных ровных поверхностей разрыва сплошности грунта, несмотря на различие грунтов по прочности в толще массива.

Деформирование грунтов в блоке. Имеется некоторое сходство деформирования грунтов при лабораторном испытании в стабилометре (в точке) и при отделении блока (в массиве). Исходное напряженное состояние грунта – осесимметричное компрессионное сжатие. Как в “точке”, так и в “массиве” при превышении вертикальным давлением значения структурной прочности грунта возникают напряжения распора, которые передают нагрузку на окаймляющие стенки образца (в точке) или на граничную оболочку (в блоке). Указанные ограждающие границы создают отпор и тем самым обеспечивают исходную прочность грунта. Следует отметить, что и при одноосном сжатии грунта прочность сохраняется пока вертикальное (осевое) давление на образец грунта не превысит структурную прочность.

В точке массива (элементарном объеме грунта) необходимый отпор создается соседними точками (в условиях компрессионного сжатия). При образовании диссипативных структур в виде блоков грунт на каждом горизонте внутри блока создает распорное давление, как функцию веса вышележащей толщи и структурной прочности грунта на данной глубине (см. рис. 1), которое воспринимается отпором ограждающей виртуальной оболочки (в напряжениях). Ослабление напряжений в оболочке блока и, соответственно, снижение отпора вызывают оседание грунтовых масс блока при постоянной вертикальной нагрузке (давления от веса грунтов). В запредельном состоянии блока напряжение в оболочке падает, блок оседает по образовавшемуся разрыву сплошности (по боковой круглоцилиндрической поверхности блока), а деформирование грунтов происходит в режиме одноосного сжатия. При этом в верхних слоях толщи, где вертикальное давление не превышает (или соизмеримо) структурной прочности, практически сохраняется исходная структура массива.

Грунты нижних горизонтов раздавливаются с образованием характерных валов, которые обнаруживаются по данным бурения скважин на многих оползневых склонах. Формированию данных структурных элементов способствует форма диссипативных структур в виде указанных блоков. Между соседними блоками имеется пространство, в котором грунты сохраняют исходную структуру и прочность (например, треугольники на разрезе с основаниями C₁ -C₂ и C₂ -C₃, см. рис. 1). Тыловая граница указанных “останцов” в определенной степени регламентирует деформирование грунтов у горизонта базиса оползания в виде характерных валов. Также “останцы” участвуют в создании подобной структуры с сохранением естественного сложения грунтов в I блоке (см. рис. 2, незаштрихованная часть с вершиной О₁).

Вместе с тем эти образования (“останцы”), по-видимому, участвуют в смещении, проявляя сдвиговые подвижки по горизонтальной поверхности скольжения A_sl.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Образование провала в тыловой части нового оползневого блока, отделяемого от коренного грунтового массива, обусловлено проявлением следующих процессов:

• подготовкой в поле напряжений коренного массива соответствующих диссипативных cтруктур в виде блоков-полуцилиндров (потенциальных оползневых блоков);
• участием в образовании провала двух блоков-полуцилиндров, примыкающих к оползневому очагу;
• формированием предельного состояния в массиве надоползневого уступа, возникновением разрыва сплошности массива и развитием разрушительных деформаций по граничным поверхностям блоков;
• проявлением деляпсивного фактора (активизация разгрузки напряжений и деформаций грунтов в нижней части склона) на фоне детрузивного механизма смещения ополневых блоков;
• взаимодействием двух блоков диссипативных структур в массиве надоползневого уступа с разрывом сплошности по фронтальной оболочке второго блока (выпуклой стороной в строну склона).

Анализ фактических случаев образования оползневых блоков показывает, что оседание поверхности массива в виде провала в тыловой части пришедшего в движение блока может составлять 18-50 м.

Применение теории диссипативных структур, теоретических решений при оценке предельного состояния массива надоползневого уступа и выявлении базиса оползания, а также решений Лапласа для расчета напряжений в симметричных тонкостенных оболочках позволяет получить новые данные о механизмах образования “трещины закола” на дневной поверхности оползнеопасного коренного массива, деформирования грунтов внутри блока после его отделения от коренного массива, нарушения (разрыва) сплошности грунтового массива по граничной поверхности (оболочке) блока.

Результаты теоретических разработок и расчетов во многом подтверждаются данными инженерно-геологических исследований на конкретных оползневых участках. Вместе с тем остается много нерешенных вопросов, касающихся как приложения теории диссипативных структур применительно к изучению оползневого процесса, методики выявления и контроля динамики диссипативных структур-блоков, практических применений научно-методических разработок к оценке оползневой опасности (в том числе к расчетам устойчивости), прогнозированию разрушительных смещений массива, технологии мониторинга и защиты.

Источник финансирования. Статья подготовлена в рамках выполнения государственного задания и плана НИР по теме № г.р. АААА-А19-119021190077-6.

About the authors

G. P. Postoev

Author for correspondence.
Email: opolzen@geoenv.ru
Russian Federation, Ulanskii per., 13, str. 2, Moscow, 101000

References

Supplementary files

Supplementary Files

Action

1. JATS XML

Download

2. Fig. 1. Schematic section along the central section of the landslide source with the designation of blocks - dissipative structures in the bedrock. A thin solid line shows the boundaries of the blocks and arrows indicate the pressure Pi inside the block on the shell. AB is the day surface of the block in the landslide massif at the Acr level.

Download (204KB)

Indexing metadata

3. Fig. 2. Scheme of simultaneous imbalance of two block-elements of dissipative structures. 1, 2 - respectively, the root and landslide massifs; 3 - a deepened crack of a pin with offset Δ; 4 - part of the new landslide block I being formed (with the center O1), combined with the neighboring block II (with the center O2).

Download (228KB)

Indexing metadata

4. Fig. 3. Schematic engineering-geological section along the axis of the center of activation of the landslide process in 1990 (Rybnaya Sloboda section, Republic of Tatarstan): 1 - root massif; 2 - landslide massif; 3 - the profile of the earth's surface and the edge of the slope in 1975 (before the occurrence of landslide deformations); 4, 5 - exploration wells; 6 - the fence of the tank farm; 7 - landslide cracks and secant sliding surfaces; 8 - the main sliding surface of the landslide.

Download (175KB)

Indexing metadata

5. Fig. 4. Schematic geological section along the axis of the landslide of 1968 on the Sokolovaya Hill in the city of Saratov [7]. A - the bottom strip of the upper part of the slope; B - site sagging surface of the earth in the head of the landslide; B - the main part of the landslide massif, approaching the lower landslide step: D - the lower landslide step. 1 - Jurassic (Oxfordian) clays (J3ox); 2 - Barrem sands (K1b1); 3 - Barremian (K1b2) and Aptian (K1ap2) clays; 4 - lower pack of apta: weak sandstones and sands (K1ap1); 5-6 - horizontally displaced array of Lower Cretaceous rocks: 5 - Barrem clay, 6 - rocks of the Lower Aptian pack; 7 - landslides displaced by Lower Cretaceous clays; 8 - crushed landslide clays and loams; 9 - sands of modern alluvium; 10 - groundwater level; 11-12 - slope profile: before (11) and after (12) landslide movements; 13 - the landslide sole (including the sole of the massif, which has advanced on the lower landslide step); 14 - displacement vectors when the landslide moves and their scale.

Download (509KB)

Indexing metadata

6. Fig. 5. Scheme of a landslide in the East Maritsky coal deposit: 1 - loam; Pliocene clays: 2 - greenish-gray; 3 - black; 4 - coal seam; angular clay: 5 - layered; 6 - with sand lenses containing pressure water (Pliocene); working board profiles: 7 - before and 8 - after deformation; 9 - sliding surface.

Download (200KB)

Indexing metadata

7. Fig. 6. Scheme of the organization of internal dumps in the area of the "Northern Pocket" (based on the materials of A. Demin).

Download (280KB)

Indexing metadata

8. Fig. 7. Schematic section of the northwestern side with a prism of active pressure (based on the materials of AM Demin).

Download (200KB)

Indexing metadata