ESTIMATION OF THE EFFECT OF THE RUNNER PARAMETERS ON THE QUALITY OF MANUFACTURING THE AEROSPACE BRACKET FROM COMPOSITE MATERIAL REINFORCED BY SHORT FIBERS

Full Text

1. ВВЕДЕНИЕ Применение перспективных материалов и технологий позволяет осуществить переход к интегральным конструкциям, сократить вес изделий и время, затрачиваемое на производство. Литье узла навески двери на Airbus A350-900 из короткоармированного композиционного материала Victrex PEEK 90HMF40 позволило на 40% снизить вес и стоимость узла [1]. Преимуществом изготовления конструкций методами литья из короткоармированных композитов является возможность изготовления сложных сверхлегких пространственно-нагруженных узлов с минимальной механической доработкой. Численное моделирование процесса литья под давлением [2] позволяет избежать наиболее часто встречающихся дефектов в будущих изделиях [3, 4]. В [5] более подробно описан учёт геометрических характеристик изготавливаемых пресс-форм и их влияние на изготавливаемую конструкцию. Качество будущего изделия сильно зависит от распределения состава внутри формы и расположения линий спая. Сбалансированный процесс заполнения позволяет достичь равномерного распределения давления и температуры, что позволяет существенно уменьшить деформацию детали [6]. Линии спая, возникающие при соединении двух потоков состава в форме, влияют на прочность изделия в данной области [7]. Учет технологических ограничений литья позволяет выполнить оптимизацию литьевой оснастки, литниковой системы и избежать дефектов в конструкциях, изготовленных методом литья. 2. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ В данной работе изучен вопрос оценки влияния формы и размера литниковой системы на расположение линий спая и ориентацию армирующих волокон в аэрокосмическом кронштейне, изготавливаемом из короткоармированных композиционных материалов. Исходными данными для моделирования процесса литья является его трёхмерная геометрическая модель, представленная на рис. 1. Размеры аэрокосмического кронштейна составляют 294х140х156 мм. Исследуемым материалом является армированный композиционный материал на базе связующего Т26 [8], армированный короткими угольными волокнами массовой долей 10% и длинной 0,3 мм. На основе экспериментального исследования определены параметры используемой в системе Moldex3D модели Cross-Castro-Macosco [9, 10] зависимости вязкости смеси от скорости сдвига и температуры (табл. 1). Технологические параметры определены возможностями изготовления аэрокосмического кронштейна при литье с использованием универсальной сервогидравлической машины MTS 793 в термокамере MTS Environment. 3. ПОСТРОЕНИЕ РАСЧЁТНОЙ СЕТКИ Использование структурированной расчетной сетки позволяет уменьшить время расчета и повысить его сходимость. Сетка построена в программе ANSYS Meshing с учетом плоскости симметрии кронштейна и сохранена в формате cdb. С помощью Virtual Topology геометрия была разбита на несколько простых поверхностей (рис. 2). Расчетная сетка была построена методом MultiZone, который основан на блочной технологии и обеспечивает автоматическое разделение геометрии на две группы геометрических тел: объемы, к которым может быть применен метод Sweep для построения гексасетки с протягиванием сеточных элементов вдоль некоторой оси, и остальные объемы, для которых по возможности будет построена гексасетка неструктурированного типа. Построенная расчетная сетка состоит из 4 млн элементов. Размер элементов сетки составил 0,5 мм. Сетка создана с помощью элементов различных форм: тетраэдр, гексаэдр и пирамида. На рис. 3 представлены сетки в различных областях кронштейна. Моделирование процесса литья кронштейна проводилось в программном комплексе Moldex3D. Для задания атрибутов литья при построении сетки для Moldex3D использована программа Rhinoceros. Выбраны следующие атрибуты для отдельных частей геометрии: плоскость входа состава определяется свойством 3D Inlet, тело литника - Cold Runner, заполняемая форма - Cavity (Part) (рис. 4). Далее сетка экспортирована в формат mfe. Рис. 3. Сетка в области крепления 4. ВЫБОР ФОРМЫ ЛИТНИКА При построении литьевой модели важную роль играет форма и расположение литниковой системы, обеспечивающей подачу материала в форму. Подбор литниковой системы представляет собой итерационный процесс. Для определения необходимой длины литника построена модель (рис. 5) и проведен ее расчет в системе Moldex3D. Выбор длины литника основан на оценке ориентации волокон в исследуемой модели. На рис. 6 видно, что при длине литника, превышающей 33 мм, волокна выравниваются по потоку, и состав, поступающий в литьевую форму, будет иметь установившееся течение. 5. ВЫБОР МЕСТА РАСПОЛОЖЕНИЯ ЛИТНИКА Рассмотрено расположение литниковой системы в нижней и верхней частях кронштейна (рис. 7). Для каждого варианта расположения литниковой системы в Workbench построены сетки с одинаковыми параметрами. Критериями выбора места установки литниковой системы приняты: отсутствие дефектов заполнения формы, минимизация количества линий спая в конструкционных элементах и ориентация волокон вдоль направления передачи сил. После расчета рассмотренных вариантов системе Moldex3D получена ориентация волокон внутри кронштейна (рис. 8). Фронт литья кронштейна показывает, как ведет себя состав в процессе заполнения формы (рис. 9). Исследуя распределения волокон и фронты литья, видно, что при расположении литниковой системы в нижней части кронштейна, волокна в нагруженной части распределены более равномерно. Однако в случае такого расположения литника образуется дефект изделия: недолив, обусловленный проблемами заполнения формы. На основе построенных моделей было решено подавать состав в форму с помощью литника, расположенного в нижней части, при этом модернизировать геометрию кронштейна с целью обеспечения полного заполнения формы. После корректировки геометрии кронштейна построена сетка и проведен повторный расчет литья в Moldex3D с расположением литника в нижней части. На рис. 10 видно, что проблема с недоливом формы была решена. 6. ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПОЛОЖЕНИЯ ЛИНИЙ СПАЯ Для уточнения литьевой модели были исследованы места расположений линий спая. Даже при сохранении статической прочности спаи могут не обладать необходимой прочностью при ударных или усталостных нагрузках [7]. В общем случае процент потери прочности в области спая увеличивается с повышением процента армирующего компонента в композиционном материале и отношения диаметра волокна к его длине. Уменьшение прочности спая для армированных волокнами композитов происходит из-за локальной анизотропии в зоне спая, которая может создаваться из-за ориентации волокон как следствие эффекта фонтанирования встречных потоков состава. На рис. 11 видно, что линии спая располагаются в конструкционных балках, что может стать причиной уменьшения прочностных характеристик в данных местах, следовательно, и всего изделия. Поэтому было принято решение о перестроении литьевой формы. После корректировки геометрии была модернизирована система каналов в литнике (рис. 12). На рис. 13 представлено расположение линий спая после корректировки геометрии литьевой формы. Конструкционные балки почти полностью освободились от линий спая. Для устранения мест запирания воздуха рассмотрен вопрос внедрения в конструкцию выпарок. Модернизированная литьевая модель с выпарками представлена на рис. 14. На рис. 15 видно, что линии спая, расположенные в наиболее опасных местах, влияющих на прочность конструкции, сместились или уменьшились до приемлемых размеров. Полученное сочетание геометрических параметров литьевой формы позволяет достичь полноты заполнения формы при литье, минимизировать количество линий спая в конструкционных элементах и добиться в них наиболее предпочтительной ориентации армирующих волокон. 7. ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ЛИТЬЯ При изготовлении кронштейна на сервогидравлической машине максимальное давление, которое может быть обеспечено, составляет 1 МПа. Проведен выбор наиболее предпочтительных температур с учетом ограничений на давления в форме и подводящих каналах. Для определения оптимальных параметров литья рассмотрено несколько технологических режимов (табл. 2). Для каждого из режимов проведен гидродинамический расчет литья. Объем заполняемой формы составляет 355 см3. Получено, что предпочтительными являются значения температур, превышающие 50. На основе сравнительного анализа рассмотренных режимов литья в качестве рабочих выбраны режимы №1 и №4, давление в которых не превышает 0,1 МПа. Дополнительно исследован режим №6, описывающий реализованный на практике процесс изготовления кронштейна. 8. ВЫВОДЫ Проведено исследование влияния формы, размеров, расположения литниковой системы и параметров литья пространственных узлов из короткоармированных композитов на качество изготовления конструкций аэрокосмического назначения. Показано, что для построения структурированной расчётной сетки эффективно совместно использовать ANSYS Meshing и Rhinoceros. Определена минимальная длина литника, обеспечивающая равномерную подачу материала в форму. Оценено влияние расположения литниковой системы на полноту заполнения формы, расположение линий спая и ориентацию армирующих волокон. Проведенное математическое моделирование позволяет выбрать расположение и форму литников, минимизирующие количество линий спая в силовых элементах конструкции. Показано, что для вывода запирающего воздуха из конструкции при литье эффективно использовать выпарки в оснастке. Полученные результаты позволили изготовить оснастку, подобрать основные технологические параметры литья и построить многоуровневую модель напряженно-деформированного состояния кронштейна с учетом анизотропии. Рис. 1. Трёхмерная модель аэрокосмического кронштейна Таблица 1. Параметры модели вязкости материала Рис. 2. Половина геометрии кронштейна, разделенная на поверхности с помощью Virtual Topology Рис. 4. Атрибуты литья в Rhinoceros Рис. 5. Модель и размеры литника Рис. 6. Вероятность распределения волокон в направлении оси X Рис. 7. Модель кронштейна с разным расположением литников Рис. 8. Направление волокон в ответственной части конструкции при расположении литниковой системы: а) в верхней части; б) в нижней части Рис. 9. Время заполнения формы при расположении литниковой системы: а) в верхней части, б) в нижней части Рис. 10. Время заполнения модернизированной формы при расположении литниковой системы в нижней части Рис. 11. Линии спая в кронштейне Рис. 12. Перестроенная литниковая система в кронштейне Рис. 13. Линии спая в кронштейне после корректировки Рис. 14. Модель с выпарками Рис. 15. Линии спая при установке выпарок Таблица 2. Технологические режимы литья

About the authors

Evgeny Igorevich Kurkin

Samara National Research University named after Academician S.P. Korolyov

Email: eugene.kurkin@mail.ru
Candidate of Technics, Associate Professor of Aircraft Construction and Design Department

Vladislava Olegovna Chertykovtseva

Samara National Research University named after Academician S.P. Korolyov

Email: vladislaava.s@yandex.ru
Engineer of Aircraft Construction and Design Department

Yaroslav Vyacheslavovich Zakhvatkin

Samara National Research University named after Academician S.P. Korolyov

Email: mr.kirarik@yandex.ru
Student of Institute of Aeronautical Engineering

References

Supplementary files