ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ВВОДА ЛЕГИРУЮЩЕЙ ДОБАВКИ ПОРОШКОВОГО НИКЕЛЯ В СОСТАВ МАТРИЧНЫХ ОСНОВ Al И Al-Cu

Полный текст

Алюмоматричные композиционные сплавы приобрели широкое распространение во многих сферах промышленности, особенно в авиа- и машиностроении, за счет своих высоких технологических свойств, малой плотности и высокой удельной прочности [1]. При этом к числу наиболее перспективных можно с уверенностью отнести дисперсно-армированные сплавы. В последних обзорах [2, 3] приводятся наиболее часто используемые соединения для формирования упрочняющей дисперсной фазы: оксиды (Al2O3, Y2O3), карбиды (SiC, TiС), нитриды (Si3N4, AlN), гидриды (TiH2) и бориды (TiB2). И этот путь повышения механических свойств действительно является оправданным: наличие в структуре пластичной основы алюминия высокопрочных и нерастворяющихся частиц позволяет получить высокие механические свойства при сохранении малого удельного веса конечного сплава. Однако концентрация любой армирующей фазы все же имеет предельное значение, а дальнейшее повышение механических свойств за счет измельчения дисперсных частиц вплоть до наноуровня - весьма распространенное в настоящее время направление исследования - сопряжено с целым рядом нерешенных проблем, и потому его реализация является довольно затруднительной. Вместе с тем существует еще один очевидный способ повышения технологических и механических свойств сплавов - введение одного или нескольких компонентов, малорастворимых в алюминии. Присутствие второй фазы приведет к снижению температуры ликвидус, что положительно скажется на литейных характеристиках, а кроме того, проявится эффект дисперсионного упрочнения, особенно если кристаллизующаяся фаза будет иметь глобулярную форму и равномерное распределение по объему сплава [4]. К примеру, в недавних исследования ученых СамГТУ было показано, что введение 5 масс.% Cu в расплав алюминия приводит за счет формирования фазы CuAl2 к увеличению твердости сплава с 20 до 45 НВ, а прочности - с 60 до 125 МПа [5]. Анализ состояния вопроса также показал, что с этой точки зрения особенно привлекательной является добавка никеля, поскольку формирование эвтектической фазы NiAl3 в составе, например, сплава Al-4%Ni позволяет снизить интервал кристаллизации со 170 до 143 °С и это благоприятным образом сказывается на показателях горячеломкости [4], а кроме того, для данной фазы характерна глобулярная морфология, что положительно влияет на пластичность и вязкость разрушения сплава. Известно, что в настоящее время получена целая серия современных жаропрочных алюминиевых сплавов под общим названием «никалины» с содержанием никеля в количестве не более 4 % [4], отличительной особенностью которых наряду с высокой прочностью является дороговизна, что связано с необходимостью приобретения промежуточных сплавов-лигатур, содержащих никель. Следовательно, возникает необходимость разработки альтернативного, более дешевого способа ввода никеля в состав матричного алюминия. В данном исследовании была поставлена цель - изучение возможности ввода легирующей добавки никеля в состав алюминиевой и алюминиевой - медной матричных основ в виде элементного металлического порошка, а также никеля в составе его оксида. Согласно двойной диаграмме состояния, приведенной на рис. 1, в системе со стороны алюминия имеет место эвтектическое превращение, температура которого колеблется в пределах 630-640 °С, а концентрация эвтектической точки - в пределах 5,3-6,4 масс.% Ni. Температура перитектического превращения, при котором образуется соединение NiAl3, определена равной 854 °С [6]. Исходя из этих данных было принято решение, что следует вводить 4 масс.% никеля (марка ПНК-1 по ГОСТ 9722-97) или оксида никеля (по ГОСТ 17607-72) при температуре расплава алюминия (марка А7 по ГОСТ 11069-2001) не более 850 °С. С целью увеличения полноты усвоения необходимая масса порошка никеля или оксида никеля делилась на отдельные навески (2-3 штуки), каждая из которых заворачивалась в алюминиевую фольгу. После достижения расплавом необходимой температуры навески вводились поочередно, притапливались металлическим черпаком и расплав активно перемешивался. Далее следовала выдержка в течение 30 мин, после чего расплав заливался в стальной кокиль. Изготовление металлографических шлифов проводили на шлифовально-полировальной машине ПОЛИЛАБ П12МА с приставкой для работы в автоматическом режиме. Применяли алмазные суспензии Aka-mono дисперсностью 6 мкм, 3 мкм и 1 мкм. Для выявления микроструктуры проводили травление образцов раствором 50% HF+50% HNO3 в течение 10÷15 секунд. Металлографический анализ осуществляли на растровом электронном микроскопе Jeol JSM-6390A. Съемка рентгеновских спектров производилась на автоматизированном дифрактометре марки ARL X’trA (Thermo Scientific) с использованием Cu-излучения при непрерывном сканировании в интервале углов 2θ от 20 до 80 град со скоростью 2 град/мин. Испытания на растяжение проводились на разрывной машине Inspekt 200 по ГОСТ 1497-84. Рис. 1. Диаграмма состояния сплава Al-Ni В полученных образцах сплава Al-4%Ni вне зависимости от исходного вида вводимого никеля было зафиксировано достаточное количество частиц второй фазы. Микроструктура полученных образцов представлена на рис. 2. а б Рис. 2. Микроструктура образцов сплава Al-4%Ni: а - никель введен в составе металлического порошка; б - никель введен в составе оксида NiO Проведенный локальный рентгеноспектральный анализ (ЛРСА) в обоих случаях зафиксировал наличие никеля в составе образующейся фазы (рис. 3). На основании результатов можно сделать вывод, что оба способа ввода никеля показали удовлетворительную степень усвоения никеля, а состав синтезируемой фазы приблизительно соответствует составу целевой фазы NiAl3. а б Рис. 3. ЛРСА образцов сплава Al-4%Ni: а - никель введен в составе металлического порошка; б - никель введен в составе оксида NiO Поскольку предыдущие исследования показали эффективность легирования матричного алюминия медью, дальнейшие эксперименты по вводу порошкового никеля или его оксида проводились на основе состава Al-5масс.%Cu. С этой целью в расплав технического алюминия при температуре 800 °С сначала вводился порошок меди (марки ПМС-1) в количестве 5 % от массы плавки с последующей выдержкой в течение 30 мин, далее следовал нагрев расплава до 850 °С и потом поочередный ввод навесок никеля или его оксида. Структура полученных образцов приведена на рис. 4. Несмотря на то, что в литературе отсутствуют достаточные сведения об этой тройной системе, можно предположить, что добавление никеля должно также приводить к формированию фазы NiAl3 (эвтектического или первичного происхождения) и повышению содержания меди в алюминиевой матрице. а б Рис. 4. Микроструктура образцов сплава Al-5%Cu- 4%Ni: а - никель введен в составе металлического порошка; б - никель введен в составе оксида NiO Действительно, и в присутствии меди в составе матричного сплава формируется похожая фаза, которая, по данным проведенного затем ЛРСА, также, по всей вероятности, представляет собой фазу NiAl3 (рис. 5). Необходимо отметить, что ввод никеля в составе оксида имеет некоторое преимущество, так как его плотность составляет 6,67 г/см3, а температура разложения 1230 °С, тогда как эти свойства и у элементного порошка никеля - 8,9 г/см3 и 1455°С соответственно, поэтому вероятность более полного распределения в составе расплава именно оксида будет более высокой. Поэтому в заключение исследования были изучены прочностные характеристики образца, полученного на основе тройной системы Al-5%Cu-4%Ni посредством добавления оксида никеля. Диаграмма растяжения полученного сплава приведена на рис. 6, остальные механические свойства - в таблице. Механические свойства Образец σ0,2 [MПa] σв [MПa] δ [%] ψ [%] Al (А7) - 60 20 - Al-5%Cu-4%Ni 75 133 6,5 10,8 Таким образом, на основании проведенных исследований по изучению возможности ввода легирующей добавки порошкового никеля в состав алюминиевой и алюминиево-медной матриц были сделаны следующие выводы: 1. Экспериментально показана возможность ввода никеля как в виде металлического элементного порошка, так и в виде оксида NiO в состав матричных основ Al и Al-5%Cu, при этом в обоих случаях фиксируется формирование целевой дисперсной фазы NiAl3 эвтектического состава. 2. Наличие в составе сплава соединений меди и никеля приводит к существенному увеличению прочностных характеристик исходного матричного сплава. а б Рис. 5. ЛРСА образцов сплава Al-5%Cu- 4%Ni: а - никель введен в составе металлического порошка; б - никель введен в составе оксида NiO Рис. 6. Исследование прочности образца Al-5%Cu-4%Ni, полученного на основе оксида никеля

Об авторах

Альфия Расимовна Луц

Самарский государственный технический университет

(к.т.н.), доцент кафедры «Металловедение, порошковая металлургия, наноматериалы». Россия, 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244

Антон Дмитриевич Рыбаков

Самарский государственный технический университет

магистрант. Россия, 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244

Максим Константинович Ионов

Самарский государственный технический университет

магистрант. Россия, 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244

Список литературы

Дополнительные файлы