Проблемы реализации системы управления вертикальными реакциями колес автомобиля

Полный текст

Введение Современное состояние развития автомобильного транспорта характеризуется интенсивным внедрением новых средств активной безопасности. Это происходит потому, что повышаются, с одной стороны, требования к безопасности автомобиля, а с другой - мощное развитие электроники, информационных технологий дает возможность создавать новые все более эффективные системы активной безопасности с расширенными функциями. Одной из таких систем является система стабилизации вертикальных (или радиальных, что приемлемо для нашего случая) реакций дороги на шину автомобильного колеса (СВРК, Стабилизация вертикальной реакции дороги на колесо) при движении автомобиля по периодическому профилю. Работа такой системы состоит в управлении вертикальной реакцией дороги на шину автомобильного колеса [1]. Схема системы СВРК представлена на рис. 1. Представленная модель описывается уравнениями В этой системе: сс - передаточный коэффициент, определяющий величину силы, создаваемой в актюаторе; Aп, Aш - постоянные коэффициенты. Рис. 1. Схема управления вертикальной реакцией дороги на колесо автомобиля при движении по периодическому профилю: m1, m2 - неподрессоренная и подрессоренная массы; су - упругий элемент подвески; ka - амортизатор; А - актюатор (например, гидроцилиндр); cш - радиальная жесткость шины; kш - коэффициент неупругого сопротивления шины; z2, z1 - вертикальные координаты подрессоренной и неподрессоренной масс; zд - вертикальная координата профиля дороги; БУ- блок управления; ДДР - датчик динамического радиуса; ИД - источник давления Цель исследования Целью исследования является анализ реализации системы управления вертикальными реакциями колес автомобиля. Проблемы оценки вертикальных реакций колес автомобиля В структуре рассмотренной системы должно быть применено устройство для измерения вертикальной силы, действующей на колесо. Несмотря на кажущуюся простоту системы, ее реализация требует преодоления определенных трудностей, связанных с техникой непрерывных измерений вертикальных сил на колесах и передачи данных. Прямое измерение вертикальной силы, воспринимаемой шиной в настоящее время затруднено, соответствующего инструмента пока нет. Поэтому актуален вопрос о способах оценки величины вертикальной силы в шине для передачи ее значений в систему управления. В многочисленных работах российских и иностранных [1-4] авторов приведены примеры различных устройств для измерения параметров шины в процессе ее работы. Пользуясь языком зарубежного автора, можно сказать, что шина является единственным интерфейсом между автомобилем и дорогой. Реакция дороги на шину во многом характеризует состояние дороги и параметры движения автомобиля и таким образом представляет важную информацию для выработки тактики управления транспортным средством. В научной литературе появился термин интеллектуальные (умные) шины [3-7]. Они отличаются тем, что оснащены датчиками для измерения таких параметров, как давление воздуха в шине, радиальная и другие деформации в ней, температура, ускорение центра колеса, характер и интенсивность износа протектора. Благодаря применению интеллектуальной шины (Intelligent Tire System) могут быть достигнуты усовершенствования в плане оптимизации работы АБС, управления устойчивостью движения автомобиля, оценки коэффициента трения. В лабораториях многочисленных исследовательских центров мира создаются экспериментальные образцы [8-14] интеллектуальных шин с использованием всех возможных средств измерения параметров работы шины. Система управления, целью которой является стабилизация вертикальной реакции на колесо автомобиля, предполагает измерение и использование в системе значений этого параметра. Для этого могут быть применены датчики, непосредственно измеряющие вертикальную силу на колесе. Например, датчик, передающий с достаточной точностью сигнал о значении вертикальной реакции колеса, может быть встроен в подшипниковый узел колеса. Это могут быть тензометрические, пьезоэлектрические системы или какие-либо другие. Реализация таких систем при сегодняшнем уровне развития техники измерений возможна, но проблематична. В этом случае может оказаться полезным исследование методом конечных элементов напряженного состояния ступицы колеса от вертикальной нагрузки. Эффективную работу системы можно обеспечить, используя датчик давления воздуха в шине. С увеличением вертикальной нагрузки давление в шине меняется в сторону увеличения, однако трудности возникают в связи с тем, что увеличение давления является незначительным. Простейший подход к анализу этого явления заключается в оценке изменения давления на базе схемы, представленной на рис. 2. Если представить шину в виде цилиндрического кольца, у которого отрезается объем линией, обозначающей плоскую дорогу, то мы получаем первое грубое приближение шины, деформированной вертикальной реакцией. Объем деформированной шины в такой схеме можно рассчитать, используя схему на рис. 2. Рис. 2. Схема к расчету изменения объема шины при нагружении вертикальной силой При заданных произвольно значениях геометрических размеров условной шины R = 0,2 м, r = 0,4 м, b = 0,2 м и при деформации h = 0,03 м вертикальной силой на плоской дороге рассчитаем изменение объема, занимаемого воздухом. Начальный объем воздуха в свободной шине V1 = 0,377 м3. Конечный объем воздуха в нагруженной шине V2 = 0,364 м3. При показателе политропного процесса n = 1 изменение давления составляет Δp = 0,069 бар, а при n = 1,4 - 0,096 бар. Более точное решение вопроса об изменении внутреннего давления в шине может быть получено на базе решения этой задачи методом конечных элементов [2]. Такой расчет выполнен для шины ВЛИ-10 175/80 R16. Индекс нагрузки шины - 88, что соответствует 5488 Н. Начальное внутреннее давление воздуха в шине равно 0,2 МПа. Задача решалась в квазистатической постановке с использованием неявного метода интегрирования уравнений динамического равновесия. Модель пневматического колеса (рис. 3а) включает модель пневматической шины и модель колесного диска. Взаимодействие между протектором шины и опорной поверхностью (опорная поверхность абсолютно жесткая) описано контактом типа «поверхность - поверхность». Контактный алгоритм описан с помощью метода штрафных функций. Для снижения размерности задачи смоделирована половина шины, которая закреплена по условиям симметрии. Рис. 3. Пневматическое колесо: а - конечно-элементная модель шины; б - деформированное состояние модели шины при перемещении оси колеса hz на 60 мм Постоянное по величине внутреннее давление задано в виде распределенной нагрузки по внутренней полости шины. Нагружение шины производилось методом принудительного перемещения. Деформированное состояние шины представлено на рис. 3б. В результате расчета были получены зависимости изменения относительного внутреннего объема и давления в шине при различных значениях показателя политропного процесса от величины перемещения центра оси колеса hz (рис. 4). Относительный внутренний объем определяется как отношение текущего объема деформированной шины Vhz к сходному внутреннему объему шины V0, нагруженной только внутренним давлением воздуха pw. Рис. 4. Изменения параметров шины в функции ее радиальной деформации: а - изменение относительного внутреннего объема шины; б - изменение относительного внутреннего давления в шине при разных значениях показателя политропного процесса Относительное изменение объема шины: где Vhz max - внутренний объем шины при ее прогибе 60 мм. При нагрузке 5488 Н (индекс нагрузки 88) где Vhz i - объем шины при нагрузке, соответствующей индексу нагрузки шины. Нагружение шины175/80 R16 вертикальной нагрузкой приводит к следующим результатам по изменению давления в шине. Поскольку изменение объема при величине нагрузки 5488Н составляет около 1%, примерно также, на 1% увеличится давление в шине. По литературным данным [9-12], в эксперименте измерение давления в шине в процессе ее нагружения высокочастотной радиальной нагрузкой (около 1 кГц) выполнялось с помощью современных высокочувствительных датчиков давления, внешний вид и характеристика которых показана на рис. 5. У этого датчика диапазон измерения 6,89 кПа, чувствительность 725 мВ/кПа, резонансная частота свыше 40 кГц. Динамические датчики давления (DTPS, Dynamic tire pressure sensors) соединялись с полостью шины через ее клапан. В упомянутой работе датчики давления применялись с целью реконструкции профиля дороги. Рис. 5. Динамический датчик давления (ICP pressure sensor 106B52) Еще один способ измерения вертикальной силы через измерение радиальной деформации колеса заключается в применении кольцевой камеры с жидким наполнителем. Камера помещается между кольцом, являющемся элементом безопасного колеса, и внутренней поверхностью шины. Такая система устраняет один из недостатков использования датчика давления воздуха в шине, которым является малое изменение давления воздуха в шине. Схема системы представлена на рис. 6. Датчик в предлагаемой системе измеряет давление жидкости в кольцевой камере. Поскольку сжимаемость жидкости в нашем случае практически отсутствует, изменение давления в кольцевой камере отражает радиальную деформацию шины и косвенно - радиальную (практически, вертикальную) нагрузку на колесе. Рис. 6. Схема системы измерения радиальной деформации шины: 1 - протектор; 2 - обод; 3 - кольцо безопасности (шина Runflat); 4 - датчик давления; 5 - кольцевая камера с жидким наполнителем Лазерные датчики радиальной деформации шин являются инструментами, способными эффективно выявлять характер взаимодействия шины с дорогой. Представляя собой бесконтактный измерительный инструмент, эти датчики могут измерять с высокой точностью радиальную деформацию шины [13, 14] и, таким образом, позволяют получать оценку радиальной силы, действующей на нее. Эти датчики работают в широком диапазоне температур и нагрузок, дают возможность непрерывного измерения деформации при работе на высоких частотах. Диапазон измерений лазерного датчика KeyenceIL-065 составляет 55…105 мм, минимальная частота дискретизации 0,2 мс. На рис. 7 показаны лазерный датчик KeyenceIL-065 и схема его размещения в шине колеса. В плане сложности конструкции применение лазера, вращающегося вместе с ободом колеса (рис. 8) проще, но не дает возможности непрерывного измерения радиальной деформации шины в условном центре пятна контакта шины с дорогой. На рис. 8 представлена схема устройства для непрерывного измерения расстояния по вертикали между диском и внутренней поверхностью шины в центре зоны пятна контакта шины с дорогой, что позволяет оценивать радиальную деформацию шины колеса и тем самым оценивать значение силы вертикальной реакции дороги на нее. Вертикальное положение луча лазера обеспечивается применением гироскопического устройства. Рис. 7. Лазерный датчик KeyenceIL-065 и схема его размещения в шине колеса Может оказаться эффективным применение метода опосредованного определения вертикальной силы, действующей на шину. Подобный метод применяется в системах активной безопасности, например, в автомобиле Соната (Hyundai) в системе AGCS, когда трудновыполнимому измерению боковых сил на колесах предпочитают опосредованное определение этих сил, используя расчет на базе измерения скорости автомобиля и угла поворота колес автомобиля. Рис. 8. Схема непрерывного измерения радиальной деформации шины автомобильного колеса в зоне пятна контакта с помощью лазерного устройства: 1 - обод колеса; 2 - шина; 3 - ролик; 4 - кольцо, вращающееся на ободе; 5 - металлизированная поверхность шины (отражающий слой); 6 - гироскоп; 7 - лазер Уравнение движения колеса по вертикальной оси , откуда или . Здесь Fsch - вертикальная сила в шине; Fsusp - сила в подвеске; mк - масса колеса; zк - вертикальное ускорение колеса. Применяя датчики вертикального ускорения массы колеса и датчики суммарной вертикальной силы в подвеске, можно вычислить вертикальную силу, действующую со стороны дороги на шину. В этом случае возникает вопрос обеспечения необходимой скорости расчета этой силы. Нас интересуют процессы колебаний вертикальной реакции колеса в диапазоне частот 5…12 Гц. Предварительный анализ показал, что на таких частотах получать обработку сигнала в режиме реального времени вполне возможно. Таким образом, метод опосредованного определения вертикальной реакции автомобиля, представленный выше, вполне подходит для использования в системе управления этими реакциями на автомобиле. Заключение Представленные в статье материалы характеризуют различные методы измерения вертикальной силы взаимодействия шины с дорогой, что необходимо для обеспечения эффективной работы системы стабилизации вертикальных реакций дороги на колеса автомобиля при движении по периодическому профилю. Работа системы решает задачу повышения устойчивости движения автомобиля в указанных условиях.

Об авторах

В. И Рязанцев

МГТУ им. Н.Э. Баумана

Email: ryazantsev1@yandex.ru
д.т.н.

Бальсам Альсаламех

МГТУ им. Н.Э. Баумана

Я. Ю Левенков

МГТУ им. Н.Э. Баумана

к.т.н.

Список литературы

Дополнительные файлы