A virtual test bench for determining the loads in the air suspension of the rear trolley of a truck at the early stages of design
- 作者: Maksimov R.O.1, Chichekin I.V.1
-
隶属关系:
- Bauman Moscow State Technical University
- 期: 卷 15, 编号 3 (2021)
- 页面: 76-86
- 栏目: Articles
- URL: https://journals.eco-vector.com/2074-0530/article/view/105551
- DOI: https://doi.org/10.31992/2074-0530-2021-49-3-76-86
- ID: 105551
如何引用文章
全文:
详细
To determine the maximum loads acting in the rear air suspension of a truck at the early stages of design there was used computer modeling based on solving equations of dynamics of solids and implemented in the Recurdyn software. The components of the developed virtual test bench, including hinges, power connections, drive axles, a wheel-hub assembly with a wheel and a support platform, are considered in detail. The test bench is controlled using a mathematical model created in the environment for calculating the dynamics of rigid bodies and associated with a solid suspension model by standard software tools of the application. The test bench is controlled using a mathematical model created in the environment for calculating the dynamics of rigid bodies and associated with a solid suspension model by standard software tools of the application. The use of such a test bench makes it possible to determine the loads in the hinges and power connections of the suspension, to determine the mutual positions of the links for each load mode, to increase the accuracy of the calculation of loads in comparison with the flat kinematic and force calculation. The mathematical model of the virtual test bench allows to carry out numerous parametric studies of the suspension without the involvement of expensive full-scale prototypes. This makes it possible at the early stages of design to determine all hazardous modes, select rational parameters of the elements, and reduce design costs.
The paper shows the results of modeling the operation of a virtual test bench with an air suspension in the most typical loading modes, identifying the most dangerous modes. The efficiency and adequacy of the mathematical model of the suspension was proved. Examples of determining the force in all the joints of the structure, the choice of maximum loads for design calculations when designing the air suspension of vehicle were shown.
全文:
Введение
В настоящее время процесс проектирования автомобиля и его узлов производится с использованием различных компьютерных приложений, компьютерного моделирования и расчетов. Так, например, для расчета нагрузок, действующих в шарнирах и силовых связях – пружинах, амортизаторах, применяют приложения по расчету динамики твердых тел. Применение сложных математических моделей на основе решения уравнений динамики твердых тел позволяет создавать комплексные модели различных автомобилей [1, 2, 3, 4], которые позволяют учесть при моделировании влияние работы различных агрегатов и подсистем друг на друга, что затруднено при использовании классических методов расчетов и проектирования [5, 6, 7].
Однако на ранних стадиях проектирования автомобиля у конструкторов и расчетчиков недостаточно данных для создания математической модели автомобиля целиком. В этом случае можно исследовать работу проектируемого узла на так называемом виртуальном стенде.
Для расчета нагрузок в деталях подвески для всех возможных положений колес автомобиля при проектировании разработана модель виртуального стенда в среде на основе решения уравнений динамики твердых тел [8]. С помощью разработанного стенда можно проводить исследования нагружения деталей в различных расчетных режимах и выявлять максимально возможные нагрузки для всех деталей и шарниров конструкции. Такие исследования позволяют на первоначальных этапах проектирования выявлять опасные нагрузочные режимы без проведения дорогостоящих натурных испытаний. Полученные нагрузки могут быть использованы для проведения прочностных расчетов методом конечных элементов или для подбора необходимых компонентов.
В зависимости от степени проработки конструкции математическая модель подвески может быть импортирована из CAD приложения или создана из графических примитивов непосредственно в приложении по расчёту динамики твердых тел.
Создание математической модели виртуального стенда позволяет проводить на ранних стадиях проектирования исследование работы разрабатываемой подвески, исследовать кинематику и проводить силовой анализ, определять взаимные положения элементов моделей в каждом расчетном режиме. Описанный подход позволяет быстро провести большое количество различных вариантов моделирования.
Создание математической модели для анализа работы подвески с пневматическими упругими элементами в среде расчета динамики твердых тел является нетривиальным и актуальным вопросом, так как не существует конкретных методик по реализации данной задачи, а также нет специальных инструментов в среде расчета динамики твердых тел для моделирования работы пневматического упругого элемента.
В настоящей работе описана конструкция и модель в среде расчета динамики твердых тел разработанного виртуального стенда для кинематического и силового анализа работы пневматической подвески. Проведено моделирование работы стенда в наиболее часто встречающихся нагрузочных режимах.
Описание разработанной модели виртуального стенда для исследования подвески с пневматическими упругими элементами
Допущения, использованные при построении модели:
- звенья механизма подвески являются абсолютно жесткими, недеформируемыми телами;
- трение в шарнирах отсутствует;
- массовые и инерционные характеристики звеньев механизма учтены с помощью CAD геометрии и присвоенных ей свойств плотности материалов деталей, доступных в комплексе по расчету динамики твердых тел [8];
- деформация колес не учтена, внешние силовые факторы, действующие на колесо, приложены в центрах колес с добавлением соответствующих моментов. Модели колес в данном расчете используются только для задания массовых и инерционных свойств.
Внешний вид математической модели виртуального стенда с пневматической подвеской показан на рис. 1.
Рис. 1. Общий вид модели виртуального стенда с пневматической подвеской
Fig. 1. General view of the virtual test bench model with air suspension
Компоненты задней подвески показаны на рис. 2.
Рис. 2. Компоненты модели виртуального стенда подвески
Fig. 2. Components of virtual suspension test bench model
Рис. 3. Моделирование работы виртуального стенда подвески с указанием векторов сил и моментов: синим – внешние нагрузки; зеленым – реакции в шарнирах подвески; красным – силы и моменты в упругих элементах; оранжевым – силы в амортизаторах
Fig. 3. Modeling the operation of a virtual suspension test bench with indicating the vectors of forces and moments: blue – external loads; green – reactions in the suspension joints; red – forces and moments in elastic elements; orange – forces in shock absorbers
При анализе результатов моделировании можно в выбранных шарнирах и силовых связях показать вектора сил и моментов. Таким образом, можно оценивать относительные величины и направления векторов сил в каждый момент времени в течение всего процесса моделирования (рис. 3).
Модель виртуального стенда включает шесть продольных реактивных тяг (рис. 2), по две нижние и по одной верхней V-образной для каждого из мостов задней тележки автомобиля. Все реактивные штанги соединены с кронштейнами мостов и с неподвижной рамой с помощью упругих втулок (Bushing) [9], которые моделируют работу резинометаллических шарниров (далее РМШ) (рис. 4,а). Жесткостные свойства РМШ заданы по данным документации компаний-производителей аналогичных шарниров и представлены в таблице 1. Втулки стабилизаторов моделируются аналогично (рис. 4,б).
Рис. 4. Упругие втулки BUSHING для моделирования работы РМШ тяг и втулок стабилизаторов
Fig. 4. BUSHING for simulating the operation of rods and anti-roll bar bushings silentblocks
Таблица 1
Жесткостные свойства упругих втулок BUSHING, применяемых в модели задней пневматической подвески
Table 1. Rigidity properties of BUSHING used in the rear air suspension model
Название шарнира | Линейная жесткость, Н/мм | Угловая жесткость, Н·м/град | ||
Радиальная | Осевая | При изгибе | При кручении | |
РМШ реактивных штанг | 100 000 | 250 00 | 2150 | 1910 |
Втулки стабилизаторов | 10 000 | 2500 | 0 | 0 |
Для передачи боковых усилий между мостами и рамой служат верхние V-образные штанги.
Работа стабилизаторов поперечной устойчивости моделируется с помощью совместной работы шарниров вращения (REVOLUTE) и пружины кручения (ROTATIONAL SPRING) [9] (рис. 5,а), которые позволяют противоположным концам стабилизатора вращаться друг относительно друга с заданной угловой жесткостью 54 461 Н·м/град, рассчитанной по методикам, изложенным в [10].
Соединение стабилизаторов поперечной устойчивости с кронштейнами мостов организовано шарнирами (DISTANCE) [9] (рис. 5,б), моделирующими постоянное расстояние между двумя маркерами на соединяемых звеньях в течение всего процесса моделирования. Данный шарнир передает только силу в направлении между двумя заданными параметрическими точками на соединяемых звеньях.
Моделирование приложения реакций в пятне контакта колес автомобиля с опорной поверхностью осуществляется посредством шарниров SCREW [9] (рис. 5,в), позволяющих задавать силы и моменты, в проекциях на выбранную систему координат. Значения сил и моментов для каждого расчетного случая движения автомобиля для полной массы вычислялось аналитически по методикам и формулам, изложенным в работе [10]. Вертикальные нагрузки, передаваемые от колес на мосты автомобиля, а далее на раму, воспринимаются пневматическими упругими элементами рукавного типа, внешний вид и конструкция которых представлены на рис. 6.
Рис. 5. Шарниры математической модели виртуального стенда
Fig. 5. Hinges of the mathematical model of the virtual test bench
Рис. 6. Пневматический упругий элемент рукавного типа
Fig. 6. Sleeve type pneumatic elastic element
Применение пневматической рессоры такого типа позволяет получить её упругую характеристику аналитически, так как наружный диаметр оболочки рукавного элемента при полном ходе практически не изменяется.
В соответствие с методикой, изложенной в [10], работа упругого элемента описывается уравнением политропного процесса, протекающего внутри оболочки рессоры. Зная все необходимые параметры работы данной пневморессоры, имеем возможность получить аналитическую зависимость силы, воспринимающейся упругим элементом, только определив деформацию пневмобаллона.
В среде расчета динамики твердых тел работа упругих элементов моделируется силовой связью (TRANSLATION) [9] (рис. 7,а), которая имеет возможность задавать силы между двумя звеньям, по заданной аналитической зависимости. Причем в данную зависимость интегрирована функция для определения расстояния между маркерами в каждый момент времени. Расчётная упругая характеристика пневмобаллона показана ниже (рис. 7,б).
В конструкции подвески, а также в модели для расчета динамики твердых тел, предусмотрены буферы отбоя и сжатия. Для гашения колебаний применяются амортизаторы. В рассматриваемой подвеске буфер сжатия установлен внутри пневматической рессоры. Буфер отбоя встроен в амортизатор.
Рис. 7. а) – Модель пневматического упругого элемента в среде по расчету динамики твердых тел, б) – Упругая характеристика пневматического элемента для автомобиля полной массы
Fig. 7. а) – Model of a pneumatic elastic element in a medium according to the calculation of the dynamics of rigid bodies, b) – Elastic characteristic of a pneumatic element for full mass vehicle
В модели для расчета динамики твердых тел буферы и амортизаторы заданы с помощью инструментов моделирования пружин (SPRING) [9] (рис. 8,а), в качестве параметров для которых задаются упругие и демпфирующие характеристики (рис. 8,б – 8,г) реальных элементов конструкции, полученные аналитически в соответствии с рекомендациями, представленными в [10].
Рис. 8. а) – Модели буферов сжатия, отбоя и амортизаторов в среде по расчету динамики твердых тел, б) – Упругая характеристика буфера сжатия, в) – Упругая характеристика буфера отбоя, г) – Демпфирующая характеристика амортизатора
Fig. 8. а) – Models of compression buffers, rebound dampers and shock absorbers in an environment for calculating the dynamics of rigid bodies, b) – Compression buffer elastic characteristic, c) – Rebound buffer elastic characteristic, d) – Damping characteristic of the shock absorber
Описание нагрузочных режимов
В процессе эксплуатации максимальные нагрузки в задней подвеске грузового трехосного автомобиля возникают в нескольких ситуациях, которые можно смоделировать, используя разработанный стенд (рис. 1). В таблице 2 представлен список нагрузочных режимов, моделирование которых производилось в данной работе. Проекции на оси глобальной системы координат сил и моментов, прикладываемых к колесам автомобиля, для различных случаев движения рассчитаны аналитически по методикам, изложенным в [10].
Таблица 2
Нагрузки для определения усилий в шарнирах подвески
Table 2. Loads for determining the forces in the suspension joints
Расчетный случай | Сила, Н | Первая ось тележки | Вторая ось тележки | ||||
№ | Название | Время моделирования, с | Левое колесо | Правое колесо | Левое колесо | Правое колесо | |
1. | Приложение статической вертикальной нагрузки | 0 - 10 | Fx | 0 | 0 | 0 | 0 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 57070 | 57070 | 62330 | 62330 | |||
2. | Перегрузка 4,5 g | 10 - 20 | Fx | 0 | 0 | 0 | 0 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 256814 | 256814 | 280487 | 280487 | |||
3. | Тяговый режим с вывешиванием среднего моста | 20 - 30 | Fx | 0 | 0 | 83460 | 83460 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 0 | 0 | 104325 | 104325 | |||
4. | Тяговый режим с вывешиванием заднего моста | 30 - 40 | Fx | 113420 | 113420 | 0 | 0 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 141775 | 141775 | 0 | 0 | |||
5. | Диагональное вывешивание мостов задней тележки | 40 - 50 | Fx | 91312 | 0 | 0 | 99729 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 114140 | 0 | 0 | 124661 | |||
6. | Подъем 30° с вывешиванием среднего моста | 50 - 60 | Fx | 0 | 0 | 89633 | 89633 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 0 | 0 | 112041 | 112041 | |||
7. | Подъем 30° с вывешиванием заднего моста | 60 - 70 | Fx | 122565 | 122565 | 0 | 0 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 153207 | 153207 | 0 | 0 | |||
8. | Торможение на спуске 30° с вывешиванием среднего моста | 70 - 80 | Fx | 0 | 0 | -54925 | -54925 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 0 | 0 | 68656 | 68656 | |||
9. | Торможение на спуске 30° с вывешиванием заднего моста | 80 - 90 | Fx | -74641 | -74641 | 0 | 0 |
Fy | 0 | 0 | 0 | 0 | |||
Fz | 93302 | 93302 | 0 | 0 | |||
10. | Автомобиль в статике на косогоре 30° | 90 - 100 | Fx | 0 | 0 | 0 | 0 |
Fy | 0 | 57070 | 0 | 62331 | |||
Fz | 0 | 98848 | 0 | 107960 |
Моделирование всех режимов (табл. 2) производилось в одном расчете. Приложение всех силовых факторов по времени моделирования задавалось аналитически с помощью встроенных в программный комплекс функций включения/отключения тех или иных силовых факторов во времени [9].
Для удобства работы с моделью и анализа графиков рассчитанных сил колесам стенда присвоены соответствующие номера. Номера колес заданы в таблице 3.
Таблица 3
Номера колес задней тележки
Table 3. Rear trolley wheel numbers
| Первая ось тележки | Вторая ось тележки |
Левое колесо | 21 | 31 |
Правое колесо | 22 | 32 |
На рис. 9 представлен пример изменения вертикальных нагрузок на колеса виртуального стенда пневматической подвески во времени.
Рис. 9. Графики изменения вертикальной нагрузки на колеса виртуального стенда
Fig. 9. Graphs of changes in the vertical load on the wheels of the virtual test bench
Результаты расчета
В результате проведенных исследований установлено, что наиболее опасными расчетными случаями движения автомобиля являются диагональное вывешивание, подъем и спуск 30° с вывешиванием заднего моста, косогор.
Положение звеньев стенда в указанных расчетных режимах показано на рис. 10. Нагрузки в шарнирах подвески приведены в таблице 4.
Рис. 10. Перемещения элементов подвески под действием нагрузок в режимах: а) – Диагонального вывешивания, б) – Подъема 30° с вывешиванием заднего моста, в) – Спуска 30° с вывешиванием заднего моста, г) – Косогора
Fig. 10. Movement of suspension elements under the action of loads in the following modes: а) – Diagonal hanging, b) – Lifting 30 ° with hanging the rear axle, c) – Descending 30 ° with hanging the rear axle, d) – Slope
Таблица 4
Результаты расчета усилий в шарнирах стенда подвески
Table 4. The results of calculating the forces in the hinges of the suspension stand
№ | Название шарнира | Ось | Диагональное вывешивание | Подъем 30° с вывешиванием заднего моста | Спуск 30° с вывешиванием заднего моста | Косогор |
1 | Соединение среднего моста с нижней штангой 21 | X | 126212 | 154860 | -110744 | 15069 |
Y | 31737 | 0 | 0 | -3324 | ||
Z | 12818 | 19458 | -6327 | -5132 | ||
2 | Соединение среднего моста с нижней штангой 22 | X | -2152 | 154856 | -110743 | -10584 |
Y | 1006 | 0 | 0 | 643 | ||
Z | -903 | 19460 | -6337 | 150 | ||
3 | Соединение заднего моста с нижней штангой 31 | X | -72879 | 3557 | 3557 | -18282 |
Y | -18198 | 0 | 0 | -4174 | ||
Z | -18523 | -436 | -436 | -5906 | ||
4 | Соединение заднего моста с нижней штангой 32 | X | 158458 | 3557 | 3557 | 11194 |
Y | 43892 | 0 | 0 | 821 | ||
Z | -25907 | -436 | -436 | 0 | ||
5 | Соединение среднего моста с верхней штангой | X | -36914 | -64380 | 72200 | -5753 |
Y | -32888 | 0 | 0 | 61323 | ||
Z | 9286 | -6143 | 5694 | 11008 | ||
6 | Соединение заднего моста с верхней штангой | X | 20468 | -9056 | -9056 | 9198 |
Y | -17957 | 0 | 0 | 67404 | ||
Z | -5697 | -4511 | -4511 | 13632 | ||
7 | Опора стабилизатора 21 | X | -22368 | 0 | 0 | 12745 |
Y | -904 | 0 | 0 | 464 | ||
Z | -32339 | 0 | 0 | 27845 | ||
8 | Опора стабилизатора 22 | X | 17315 | 0 | 0 | -15470 |
Y | -1001 | 0 | 0 | 405 | ||
Z | 35548 | 0 | 0 | -26096 | ||
9 | Опора стабилизатора 31 | X | -19438 | 0 | 0 | -14095 |
Y | 1455 | 0 | 0 | 609 | ||
Z | 38875 | 0 | 0 | 30300 | ||
10 | Опора стабилизатора 32 | X | 27521 | 0 | 0 | 17620 |
Y | 1337 | 0 | 0 | 540 | ||
Z | -33752 | 0 | 0 | -28093 |
Выводы
- В результате проведенной работы создан виртуальный стенд в среде по расчету динамики твердых тел для анализа работы пневматической подвески задней тележки грузового автомобиля.
- Разработанный стенд позволяет в кратчайшие сроки провести большое количество различных расчетов и выявить все опасные режимы на ранней стадии проектирования подвески.
- Проведено моделирование работы подвески в наиболее типичных режимах нагружения и выявлены наиболее опасные режимы. Доказана работоспособность и адекватность работы математической модели.
- Определены усилия во всех шарнирах конструкции, выбраны максимальные нагрузки, которые далее применяются в конструкторских проектных и проверочных расчетах при проектировании пневматической подвески автомобиля.
- Разработанный стенд универсален. Возможно проведение обратной задачи, в которой в качестве исходных данных будут использоваться перемещения колес тележки, а анализируемыми параметрами будут силовые факторы в пятне контакта.
- Разработанная модель подвески может быть импортирована в общую модель автомобиля для проведения дальнейших более глубоких исследований.
作者简介
R. Maksimov
Bauman Moscow State Technical University
编辑信件的主要联系方式.
Email: romychmaximov@gmail.com
俄罗斯联邦, Moscow
I. Chichekin
Bauman Moscow State Technical University
Email: hiv2@mail.ru
PhD in Engineering
俄罗斯联邦, Moscow参考
- Vdovin D.S. Calculation of loads on the independent suspension links of the chassis of an 8 wheel drive vehicle using Nx Motion. Sbornik trudov sektsii “Avtomobili i traktorY” 85-oy mezhdunarodnoy nauchno-tekhnicheskoy konferentsii «Budushcheye avtomobilestroyeniya v RossiI», Assotsiatsiya Avtomobil'nykh Inzhenerov, Universitet Mashinostroyeniya (MAMI), Moscow, 24 aprelya 2014 g. [Proceedings of the section “Automobiles and tractors” of the 85th international scientific and technical conference “Future of the automotive industry in Russia”]. pp. 2−6 (in Russ.).
- Gorobtsov A.S., Kartsov S.K., Polyakov YU.A., D'yakov A.S. Dynamic analysis of the parameters of the front suspension of the truck cabin. Izvestiya MGTU «MAMI». 2014. No 4(22). V 1, pp. 74–80 (in Russ.).
- Gorobtsov A.S., Shurygin V.A., Serov V.A., D'yakov A.S., Lapteva V.O., Makarov A.A. Development of a mathematical model of a multi-support transport vehicle for the transportation of large-sized indivisible cargo. Gruzovik. 2014. No 11, pp. 2−5 (in Russ.).
- Xiaobin Ning et al. Dynamic Analysis of Car Suspension Using ADAMS/Car for Development of a Software Interface for Optimization / Procedia Engineering 16 (2011) 333 – 341.
- Kushvid R.P., Chichekin I.V. Shassi avtomobilya. Konstruktsiya i elementy rascheta [Vehicle chassis. Design and elements of calculation]: uchebnik. Moscow: MGIU Publ., 2014. 555 p.
- Ravkin G.O. Pnevmaticheskaya podveska avtomobilya [Air suspension of vehicle] / Pod red. kand. tekhn. nauk A.A. Lapina. Moscow: Mashgiz Publ., 1962. 288 p.
- Raympel' Y. Shassi avtomobilya: Elementy podveski [Automobile chassis: Suspension elements]. Per. s nem. A.L. Karpukhina; Pod red. G.G. Gridasova. Moscow: Mashinostroyeniye Publ., 1987. 288 p.
- RecurDyn Professional | MBD | Multibody dynamics analysis┃ FunctionBay. – URL: https://functionbay.com/en/page/single/16/professional (accessed 08.02.2021).
- Introduction. – URL: https://functionbay.com/documentation/onlinehelp/default.htm (accessed 08.02.2021).
- Proyektirovaniye polnoprivodnykh kolesnykh mashin [Design of all-wheel drive wheeled vehicles]: Uchebnik dlya vuzov: V 3 t. / B.A. Afanas'yev, B.N. Belousov, G.I. Gladov i dr.; Pod red. A.A. Polungyana. Moscow: Izd-vo MGTU im. N.E. Bau-mana Publ., 2008.