Indication of the working process of the tractor diesel working on natural gas and alcohols


Cite item

Abstract

The article deals with the use of natural gas and alcohol-fuel emulsions as an alternative fuel for tractor diesel. A distinctive feature of the processes of mixture formation and combustion in a diesel operating on natural gas with a burning portion of diesel fuel, and alcohol-fuel emulsions, will be compared with the diesel process heterogeneity of the fuel mixture in terms of cylinder volume, there is a completely different fuel evaporation and no coincidence in time of the processes of formation of fuel-air mixture and its combustion. Consequently, the use of alternative fuels with different chemical composition and local conditions leads to distinctive indicators of the combustion process. Therefore, for the scientific representation of the actual picture of the combustion process of diesel running on natural gas and alcohol-fuel emulsions, the indexing of its working process and a detailed description of the combustion process is carried out. At the same time, for the indexing of the diesel working process, the composition of alternative fuel was used when working on natural gas: gas-80 %, the ignition portion of diesel fuel-20 %; when working on alcohol-fuel emulsions: alcohol (methanol or ethanol) - 25 %, detergent-dispersing additive succinimide C-5A - 0,5 %, water - 7 %, diesel fuel - 67,5 %. As a result of the experimental studies, the dependences of the influence of the 4F 11,0/12,5 diesel modes on natural gas, natural gas with different degrees of exhaust gas recirculation (used to reduce the content of nitrogen oxides in the exhaust gases), methanol and ethanol fuel emulsions on the combustion process were established. The optimal values of the combustion process parameters during the operation of the diesel engine on alternative fuels of these compositions are determined.

Full Text

Введение С начала развития двигателей внутреннего сгорания так называемая индикаторная диаграмма - кривая изменения давления в цилиндре поршневого двигателя на протяжении рабочего цикла - используется как одно из средств описания и анализа рабочего процесса. Одно из ценных качеств индикаторной диаграммы, издавна привлекающее внимание исследователей, заключается в том, что она представляет непосредственную запись действительных физических величин, значения которых можно наблюдать без всяких дополнительных расчетов на самой диаграмме. Индикаторная диаграмма дает возможность получить важные сведения о протекании рабочего процесса. Непосредственно из индикаторной диаграммы можно получить данные о величине максимального даления сгорания рz, скорости повышения давления (жесткости процесса сгорания) dp/dj на различных участках, давления на впуске и выпусе, о значении угла φi, соответствующего периоду задержки воспламенения. Так, индикаторная диаграмма является одним из эффективных средств наблюдения за самовоспламенением в дизеле. Полезная площадь индикаторной диаграммы в координатах p - v определяет работу газов внутри цилиндра за один рабочий цикл, а зная работу цикла легко определить такие основные индикаторные показатели рабочего процесса, как среднее индикаторное давление и индикаторный КПД [1]. Процесс сгорания в дизеле, работающем на альтернативных топливах, еще более чувствителен в сравнении со штатным дизельным процессом (ДП) ко многим конструкционным и эксплуатационным факторам. Возникновение и развитие горения, полнота сгорания топливо воздушной смеси альтернативного топлива также определяются особенностями и скоростями реакций, условиями тепло- и массообмена в зоне пламени и теплоотдачей в стенки цилиндра. Скорость распространения фронта пламени в процессе сгорания зависит от химических и физических факторов и в совокупности со скоростью химической реакции оксисления молекул альтернативного топлива в конечном счете влияет на продолжительность сгорания массы рабочей смеси в камере сгорания дизеля. Например, из-за неравномерного распределения исследуемого топлива по цилиндрам состав топливо-воздушной смеси может оказаться близким к концентрационным пределам распространения пламени, в связи с чем возможны пропуски воспламенения и сгорания в отдельных цилиндрах, или процесс горения может становиться медленным, переходя в фазу расширения [2-4]. Очевидно, что отличительной особенностью процессов смесеобразования и горения в дизеле, работающем как на ПГ с запальной порцией дизельного топлива, так и на спирто-топливной эмульсии (СТЭ), будет являться по сравнению с ДП неоднородность горючей смеси по объему цилиндра, присутствовать совершенно другая испаряемость горючего и несовпадение по времени процессов образования топливо-воздушной смеси и ее горение. Применение альтернативных топлив с другим химическим составом и локальными условиями может приводить к отличительным показателям процесса сгорания и даже к воспламенению во время развития факела распыла. Следовательно, для научного представления действительной картины процесса сгорания дизеля, работающего на ПГ и СТЭ, необходимо детальное и достаточно достоверное описание данного процесса, что можно выполнить только после проведения индицирования рабочего процесса дизеля [5]. Цель исследования Экспериментальное индицирования рабочего процесса дизеля, работающего на ПГ и СТЭ. Методы и средства исследования Индицирование процесса сгорания осуществляли с помощью электропневматического индикатора МАИ-5А с установленным датчиком давления в головке блока 1-го цилиндра (рис. 1). Записывающий механизм устанавливался перед двигателем на одной оси с коленчатым валом через промежуточную муфту, согласно инструкции к МАИ-5А. Установка отметчика верхней мертвой точки (ВМТ) проверялась по положению поршня в ВМТ в первом цилиндре и контролировалась по диаграмме сжатия - расширения без подачи топлива. Обработку индикаторных диаграмм проводили с помощью компьютерной программы ЦНИДИ-ЦНИИМ [6]. На рис. 2, а изображены индикаторные диаграммы дизеля 4Ч 11,0/12,5 при частоте вращения n = 2200 мин-1 и установочном угле опережения впрыскивания топлива (у.о.в.т.) Θвпр = 23º. Анализируя представленные на данном режиме индикаторные диаграммы, можно четко видеть увеличение периода задержки воспламенения (ПЗВ) и максимального давления цикла рz при работе на всех исследуемых альтернативных топливах [7]. Так, применение этаноло-топливной эмульсии (ЭТЭ) увеличивает угол, соответствующий ПЗВ, φi на 5,5°, метаноло-топливной эмульсии (МТЭ), газодизельного процесса (ГДП) - на 7,5°, ГДП с рециркуляцией отработавших газов (РОГ) 10 % - на 8,5°, ГДП с РОГ 20 % - на 9,5 по отношению к ДП. При этом рz увеличивается при работе по ГДП и МТЭ на 0,4 МПа, на ЭТЭ - на 0,8 МПа, при работе по ГДП с РОГ 10 % - соответствует ДП, а при работе по ГДП с РОГ 20 % - снижается на 0,6 МПа также по отношению к ДП. С увеличением степени РОГ уменьшается угол наклона кривой давления, что свидетельствует о снижении жесткости процесса сгорания. На рис. 2, б изображены индикаторные диаграммы дизеля 4Ч11,0/12,5 при n = 1700 мин-1 и Θвпр = 23º. На режиме максимального крутящего момента также происходит увеличение ПЗВ и максимального давления цикла рz при работе на всех исследуемых альтернативных топливах. Так, при работе по ГДП величина φi увеличивается на 2,0°, по ГДП с РОГ 10% - на 3,0°, по ГДП с РОГ 20 % - на 4,0°, на МТЭ - на 5,0о, на ЭТЭ - на 5,5о по сравнению с ДП. При этом рz увеличивается при работе на МТЭ - на 0,3 МПа, на ЭТЭ - на 0,6 МПа, по ГДП - на 2,4 МПа, по ГДП с РОГ 10 % - на 1,6 МПа, по ГДП с РОГ 20% - на 1,2 МПа также по отношению к ДП. На рис. 3, а изображены индикаторные диаграммы дизеля 4Ч11,0/12,5 при n = 2200 мин-1 и Θвпр = 26º. На номинальном режиме при этом значении у.о.в.т. также происходит увеличение ПЗВ и максимального давления цикла рz при работе на всех исследуемых альтернативных топливах. Так, применение ЭТЭ увеличивает угол, соответствующий ПЗВ, φi на 5,0°, МТЭ - на 6,5°, ГДП - на 7,5°, ГДП с РОГ 10 % - на 8,0°, ГДП с РОГ 20 % - на 9,0° по отношению к ДП. При этом рz увеличивается при работе на МТЭ на 0,3 МПа, на ЭТЭ - на 1,0 МПа, по ГДП - на 1,3 МПа, по ГДП с РОГ 10 % - на 0,7 МПа, соответственно по отношению к ДП. При работе по ГДП с РОГ 20 % величина рz равняется ДП. На рис. 3, б изображены индикаторные диаграммы дизеля 4Ч11,0/12,5 при n = 1700 мин-1 и Θвпр = 26º. На режиме, соответствующем максимальному крутящему моменту, при этом значении Θвпр также происходит увеличение ПЗВ и максимального давления цикла рz при работе на всех исследуемых альтернативных топливах. Так, при работе по ГДП величина φi увеличивается на 2,0°, по ГДП с РОГ 10 % - на 3,0°, по ГДП с РОГ 20 % - на 4,0°, на МТЭ - на 5,5°, на ЭТЭ - на 6,0° по сравнению с ДП. При этом рz увеличивается при работе на МТЭ - на 0,2 МПа, на ЭТЭ - на 0,7 МПа, по ГДП - на 2,2 МПа, по ГДП с РОГ 10 % - на 1,5 МПа, по ГДП с РОГ 20 % - на 0,8 МПа также по отношению к ДП. На рис. 4, а изображены параметры процесса сгорания дизеля 4Ч 11,0/12,5, зависящие от Θвпр, при n = 2200 мин-1. Рассматривая экспериментальные кривые параметров процесса горения в ЦД, работающего по ГДП, необходимо выделить, что с увеличением Θвпр возрастают величины максимального давления цикла pz, максимальной осредненной температуры Тmax, степени повышения давления λ, жесткости процесса горения (dp/dj)max и уменьшается значение угла φi, соответствующего ПЗВ. Применение на ГД РОГ не изменяет характер протекания кривых относительно Θвпр и приводит к снижению Tmax, pz, λ, (dp/dj)max и увеличению значения угла φi, соответствующего ПЗВ. Изучая графики ГДП с РОГ можно заметить снижение pz и (dp/dj)max относительно чисто ГДП. Так, при Θвпр = 26° и 10%-й РОГ снижение pz равняется 9,4 МПа, что соответствует 4,3 %, но что, в свою очередь, на 8,0 % выше ДП. Величина угла, соответствующего ПЗВ, повышается слабо. При Θвпр = 23° максимальное давление в ЦД при ГДП равняется 8,5 МПа, при ГДП с 10%-й РОГ - 8,1 МПа, что меньше на 4,7 % ГДП и соответствует ДП. (dp/dj)max при Θвпр = 23º по ГДП с 10%-й РОГ характеризуется 0,60 МПа/град, что соответствует снижению на 13,0 % по отношению к ГДП и на 26,7 % ниже ГДП с 10%-й РОГ при Θвпр = 26º. Рассматривая отличия работы дизеля на МТЭ от ДП, необходимо отметить, что величины параметров процесса сгорания на МТЭ повышаются. Так, при Θвпр = 23° при переходе с ДП на МТЭ наблюдаются рост Tmax на 11,0 %, pz - на 4,4 %, (dp/dj)max - в 2,1 раза, степени повышения давления λ - на 19,0 %, угла ji, соответствующего ПЗВ, - на 33,3 %. При установочном у.о.в.т. Θвпр = 26° при переходе с ДП на МТЭ наблюдаются рост Tmax на 7,5 %, pz на 3,5 %, (dp/dj)max - в 2,0 раза, степени повышения давления λ - на 6,8 %, угла φi, соответствующего ПЗВ, на 28,3 %. Изучая графические зависимости 4Ч 11,0/12,5 на ЭТЭ и дизельном топливе, следует пояснить, что величины параметров процесса сгорания на ЭТЭ, так же как и на МТЭ, увеличиваются. Так, при Θвпр = 23º при переходе с ДП на ЭТЭ наблюдаются рост Тmax на 14,6 %, pz - на 9,9 %, (dp/dj)max - на 71,2 %, степени повышения давления λ на 19,5 %, угла ji, соответствующего ПЗВ, - на 24,4 %. При Θвпр = 26º при переходе с ДП на ЭТЭ наблюдается рост Tmax на 13,2 %, - pz на 11,5 %, (dp/dj)max - на 65,1 %, степени повышения давления λ - на 14,1 %, угла ji, соответствующего ПЗВ, на - 21,7 %. На основании проведенных исследований на номинальном режиме работы и установочном у.о.в.т. Θвпр = 23о применение ПГ и РОГ, МТЭ и ЭТЭ приводит к значениям параметров процесса сгорания дизеля 4Ч 11,0/12,5, указанным в табл. 1. Результаты исследований характеристик процесса горения дизеля 4Ч 11,0/12,5, зависящие от Θвпр, при n = 1700 мин-1, изображены на рисунке 4, б. Рассматривая кривые параметров процесса сгорания ГДП, необходимо отметить, что с увеличением установочного у.о.в.т. при n = 1700 мин-1 возрастают величины Tmax, pz, λ, (dp/dj)max и значения угла φi, соответствующего ПЗВ. Применение на газодизеле РОГ не изменяет характер протекания кривых относительно Θвпр и приводит к снижению максимальной осредненной температуры газов в ЦД Tmax, pz, λ, (dp/dj)max и увеличению значения угла φi, соответствующего ПЗВ. Так, следует выделить, что на ГДП с 10%-ной РОГ при Θвпр = 26° уменьшается величина pz до 10,6 МПа, что соответствует снижению на 6,2 % по отношению к ГДП и на 16,5 % выше ДП. Величина (dp/dj)max на этом же режиме падает до 0,92 МПа/град, а величина угла, характеризующего ПЗВ несколько повышается. При Θвпр = 23º максимальное давление в ЦД при ГДП равняется 11,0 МПа, при ГДП с 10%-й РОГ - 10,2 МПа, что соответствует снижению на 7,3 % по отношению к ГДП и выше на 18,6 % ДП. Величина (dp/dj)max равняется 0,76 МПа/град, что больше на 8,4 % ГДП и меньше на 17,4 % ГДП с 10%-й РОГ при Θвпр = 26º. Исследуя зависимости работы дизеля 4Ч 11,0/12,5 на МТЭ и дизельном топливе при n = 1700 мин-1, необходимо выделить увеличение параметров процесса сгорания на МТЭ. При Θвпр = 23º при переходе с ДП на МТЭ наблюдается увеличение значений Tmax на 11,3 %, pz - на 3,5 %, (dp/dj)max - в 2,1 раза, степени повышения давления λ - на 15,0 %, угла φi, соответствующего ПЗВ, - на 25,0%. При Θвпр = 26º при переходе с ДП на МТЭ наблюдается рост Tmax на 9,2 %, pz - на 2,2 %, (dp/dj)max - в 2,0 раза, степени повышения давления λ на 7,3 %, угла φi, соответствующего ПЗВ, - на 28,6 %. Исследуя графические зависимости работы дизеля 4Ч 11,0/12,5 на ЭТЭ и дизельном топливе, следует отметить увеличение параметров процесса сгорания на ЭТЭ, так же как и на МТЭ. Так, при Θвпр = 23º при переходе с ДП на ЭТЭ наблюдается рост Tmax на 14,9 %, pz - на 7,0 %, (dp/ j)max - на 85,9 %, степени повышения давления λ - на 18,0%, угла φi, соответствующего ПЗВ, - на 27,5 %. При установочном у.о.в.т. Θвпр = 26º при переходе с ДП на ЭТЭ наблюдается рост Tmax на 14,0 %, pz - на 7,7 %, (dp/dj)max - на 84,5 %, степени повышения давления λ на 11,5 %, угла φi, соответствующего ПЗВ, - на 26,2 %. Результаты исследований параметров процесса сгорания дизеля 4Ч 11,0/12,5, работающего на ПГ, ПГ с РОГ и СТЭ, при Θвпр = 23о и n = 1700 мин-1 сведены в табл. 2. Выводы В результате экспериментальных исследований показателей процесса сгорания дизеля при работе на ПГ и СТЭ можно сделать следующие выводы. 1. На основании проведенных исследований показателей процесса сгорания дизеля 4Ч 11,0/12,5 предложено значение оптимального установочного угла опережения впрыскивания топлива, равное 23о. Это же значение рекомендовано и для дизельного процесса. 2. Установлены зависимости влияния режимов работы дизеля 4Ч 11,0/12,5 на ПГ, ПГ с различными степенями РОГ, МТЭ и ЭТЭ - на показатели его процесса сгорания. 3. Определены оптимальные значения показателей процесса сгорания при работе дизеля 4Ч 11,0/12,5 на ПГ и СТЭ при Θвпр = 23º. При Θвпр = 23º и номинальном режиме (n = 2200 мин-1, pе = 0,64 МПа) получены следующие результаты: ДП - Тmax= 2190 К; pz = 8,1 МПа; λ = 1,90; (dp/dφ)max = 0,59 МПа/град; φi = 22,5°; ГДП - Тmax = 3010 К (увеличение на 37,4 %); pz = 8,5 МПа (увеличение на 4,9 %); λ = 2,0 (увеличение на 5,3 %); (dp/dφ)max = 0,69 МПа/град (увеличение на 17,0 %); φi = 30,0° (увеличение на 33,3 %); ГДП с РОГ 10 % - Тmax = 2790 К (увеличение на 27,4 %); pz = 8,1 МПа (соответствует ДП); λ = 1,9 (соответствует ДП); (dp/dφ)max=0,60 МПа/град (увеличение на 1,7 %); φi = 31,0° (увеличение на 37,8 %); ГДП с РОГ 20 % - Тmax = 2680 К (увеличение на 22,4 %); pz = 7,5 МПа (снижение на 7,4 %); λ = 1,8 (снижение на 5,3 %); (dp/dφ)max = 0,54 МПа/град (снижение на 8,5 %); φi = 32,0° (увеличение на 6,7 %); МТЭ - Тmax = = 2430 К (увеличение на 11,0 %); pz = 8,5 МПа (увеличение на 4,9 %); λ = 2,26 (увеличение на 19,0 %); (dp/dφ)max= 1,25 МПа/град (увеличение в 2,1 раза); φi = 30,0° (увеличение на 33,3 %); ЭТЭ - Тmax = 2510 К (увеличение на 14,6 %); pz = 8,9 МПа (увеличение на 9,9 %); λ = 2,27 (увеличение на 19,5 %); (dp/dφ)max = 1,01 МПа/град (увеличение на 71,2 %); φi = 28,0° (увеличение на 24,4 %). При Θвпр = 23º и режиме, соответствующем максимальному крутящему моменту (n = 1700 мин-1, pе = 0,69 МПа): ДП - Тmax = = 2210 К; pz = 8,6 МПа; λ = 2,0; (dp/dφ)max = = 0,64 МПа/град; φi = 20,0°; ГДП - Тmax = 3050 К (увеличение на 38,0 %); pz = 11,0 МПа (увеличение на 27,9 %); λ = 2,6 (увеличение на 30,0 %); (dp/dφ)max = 0,83 МПа/град (увеличение на 29,7 %); φi = 22,0° (увеличение на 10,0 %); ГДП с РОГ 10 % - Тmax= 2880 К (увеличение на 30,3 %); pz = 10,2 МПа (увеличение на 18,6 %); λ = 2,40 (увеличение на 20,0 %); (dp/dφ)max = 0,76 МПа/град (увеличение на 18,8 %); φi = 24,0° (увеличение на 20,0 %); ГДП с РОГ 20% - Тmax= = 2710 К (увеличение на 22,6 %); pz = 9,2 МПа (увеличение на 7,0 %); λ = 2,32 (увеличение на 16,0%); (dp/dφ)max = 0,66 МПа/град (увеличение на 3,1 %); φi = 23,0° (увеличение на 15,0 %); МТЭ - Тmax= 2460 К (увеличение на 11,3 %); pz = 8,9 МПа (увеличение на 3,5%); λ = 2,30 (увеличение на 15,0 %); (dp/dφ)max= 1,36 МПа/град (увеличение в 2,1 раза); φi = 25,0° (увеличение на 25,0 %); ЭТЭ - Тmax = 2540 К (увеличение на 14,9 %); pz = 9,2 МПа (увеличение на 7,0 %); λ = 2,36 (увеличение на 18,0 %); (dp/dφ)max = 1,19 МПа/град (увеличение на 85,9 %); φi = 25,5° (увеличение на 27,5 %). а б Рис. 1. Вид на записывающее устройство (а) и датчик давлений (б) индикатора МАИ-5А а б Рис. 2. Индикаторные диаграммы тракторного дизеля 4Ч11,0/12,5 при Θвпр = 23º: а - n = 2200 мин-1; б - n = 1700 мин-1; - ДП; - ГДП; - ГД с РОГ 10 %; - ГД с РОГ 20 %; - ЭТЭ; - МТЭ а б Рис. 3. Индикаторные диаграммы дизеля 4Ч11,0/12,5 при Θвпр = 26º: а - n = 2200 мин-1; б - n = 1700 мин-1; - ДП; - ГДП; - ГД с РОГ 10 %; - ГД с РОГ 20 %; - ЭТЭ; - МТЭ а б Рис. 4. Влияние применения ПГ и СТЭ на показатели процесса сгорания дизеля 4Ч 11,0/12,5 в зависимости от изменения Θвпр: а - n = 2200 мин-1; б - n = 1700 мин-1; - ДП; - ГДП; - ГД с РОГ 10 %; - ГД с РОГ 20 %; - ЭТЭ; - МТЭ Таблица ١ Результаты исследований показателей процесса сгорания дизеля ٤Ч ١١,٠/١٢,٥ при Θвпр = ٢٣º и номинальном режиме (n = ٢٢٠٠ мин-١, pе = ٠,٦٤ МПа) Топливо Показатели Тmax, K pz, МПа λ (dp/dφ)max, МПа/град φi, градус Дизельное 2190 8,1 1,90 0,59 22,5 ПГ 3010 (увеличение на 37,4 %) 8,5 (увеличение на 4,9 %) 2,0 (увеличение на 5,3 %) 0,69 (увеличение на 17,0 %) 30,0 (увеличение на 33,3 %) ПГ с РОГ 10 % 2790 (увеличение на 27,4 %) 8,1 (соответствует ДП) 1,90 (соответствует ДП) 0,60 (увеличение на 1,7 %) 31,0 (увеличение на 37,8 %) ПГ с РОГ 20 % 2680 (увеличение на 22,4 %) 7,5 (снижение на 7,4 %) 1,80 (снижение на 5,3 %) 0,54 (снижение на 8,5 %) 32,0 (увеличение на 6,7 %) МТЭ 2430 (увеличение на 11,0 %) 8,5 (увеличение на 4,9 %) 2,26 (увеличение на 19,0 %) 1,25 (увеличение в 2,1 раза) 30,0 (увеличение на 33,3 %) ЭТЭ 2510 (увеличение на 14,6 %) 8,9 (увеличение на 9,9 %) 2,27 (увеличение на 19,5 %) 1,01 (увеличение на 71,2 %) 28,0 (увеличение на 24,4 %) Таблица ٢ Результаты исследований показателей процесса сгорания дизеля ٤Ч ١١,٠/١٢,٥ при Θвпр = ٢٣º и режиме, соответствующем максимальному крутящему моменту (n = ١٧٠٠ мин-١, pе = ٠,٦٩ МПа) Топливо Показатели Тmax, K pz, МПа λ (dp/dφ)max, МПа/град φi, градус Дизельное 2210 8,6 2,0 0,64 20,0 ПГ 3050 (увеличение на 38,0 %) 11,0 (увеличение на 27,9 %) 2,60 (увеличение на 30,0 %) 0,83 (увеличение на 29,7 %) 22,0 (увеличение на 10,0 %) ПГ с РОГ 10 % 2880 (увеличение на 30,3 %) 10,2 (увеличение на 18,6 %) 2,40 (увеличение на 20,0 %) 0,76 (увеличение на 18,8 %) 24,0 (увеличение на 20,0 %) ПГ с РОГ 20 % 2710 (увеличение на 22,6 %) 9,2 (увеличение на 7,0 %) 2,32 (увеличение на 16,0 %) 0,66 (увеличение на 3,1 %) 23,0 (увеличение на 15,0 %) МТЭ 2460 (увеличение на 11,3 %) 8,9 (увеличение на 3,5 %) 2,30 (увеличение на 15,0 %) 1,36 (увеличение в 2,1 раза) 25,0 (увеличение на 25,0 %) ЭТЭ 2540 (увеличение на 14,9 %) 9,2 (увеличение на 7,0 %) 2,36 (увеличение на 18,0 %) 1,19 (увеличение на 85,9 %) 25,5 (увеличение на 27,5 %)
×

About the authors

V. A Lihanov

Vyatka State Agricultural Academy

Email: nirs_vsaa@mail.ru
DSc in Engineering

O. P Lopatin

Vyatka State Agricultural Academy

Email: nirs_vsaa@mail.ru
PhD in Engineering

References

  1. Индикаторная диаграмма, динамика тепловыделения и рабочий цикл быстроходного поршневого двигателя / Б.С. Стечкин, К.И. Генкин, В.С. Золотаревский, И.В. Скородинский. М.: Издательство Академии наук СССР, 1960. 200 с.
  2. Aydin F., Ogut H. Effects of Ethanol-Biodiesel-Diesel Fuel in Single Cylinder Diesel Engine to engine Performance and Emissions // Renewable Energy. 2017. V. 103. P. 688-694.
  3. A Semi-detailed chemical Kinetic Mechanism of Acetone-Butanol-Ethanol (ABE) and Diesel blend for Combustion Simulations / S. Zhang, W. Wu, C.-F. Lee [еt al.] // SAE International Journal of Engines. 2016. V. 9. № 1. Р. 631-640.
  4. Datta A., Mandal B.K. Impact of Alcohol Addition to Diesel on the Performance Combustion and Emissions of a Compression Ignition Engine // Applied Thermal Engineering. 2016. V. 98. Р. 670-682.
  5. Likhanov V.A., Lopatin O.P. Use of Natural Gas, Methanol, and Ethanol Fuel Emulsions as Environmentally Friendly Energy Carriers for Mobile Heat Power Plants // Thermal Engineering. 2017. V.64. № 12. P. 935. - 944 с.
  6. Likhanov V.A., Lopatin O.P. The Study of the Process of Combustion of the Alcohol-Fuel Emulsions and Natural Gas in a Diesel Engine // International Journal of Applied Engineering Research. 2018. V.13. № 3. P. 1703-1709.
  7. Likhanov V.A., Lopatin O.P. Study of Loading Regimes of Diesel Engines Operating on Natural Gas // International Journal of Applied Engineering Research. 2018. V. 13. № 5. P. 2936-2939.

Copyright (c) 2018 Lihanov V.A., Lopatin O.P.

Creative Commons License
This work is licensed under a Creative Commons Attribution-NonCommercial-NoDerivatives 4.0 International License.

This website uses cookies

You consent to our cookies if you continue to use our website.

About Cookies