Increasing the smoothness of the course of the forage harvester by optimizing the mass-dimensional and inertial parameters of its body

Full Text

Введение Существующая система классификации автотранспорта, самоходных машин сельскохозяйственного, строительно-дорожного, военного и др. назначений предполагает их деление не только по назначению, особенностям конструкции и компоновки, но и предопределяет подходы и способы конструирования. До недавнего времени самоходный комбайн рассматривался конструкторами и маркетологами, прежде всего, как технологическая машина, в связи с чем в процессе ее создания стремились обеспечить конкурентоспособный уровень только технологических свойств. В результате получали самоходную машину, эффективную по технологическим показателям, но имеющую чрезвычайно низкий уровень транспортно-эксплуатационных свойств, обусловленный существенной несбалансированностью массогабаритных показателей, а также отсутствием системы подрессоривания. В связи с этим при эксплуатации комбайнов отмечается: переуплотнение агрофонов из-за чрезмерного веса, приходящегося на колеса передней оси; отрыв колес от опорной поверхности при движении со скоростью более 8-10 км/ч и экстренном торможении; галопирование корпуса на эластичных шинах с формированием значительных динамических нагрузок на корпус, а также высокая вибронагруженность рабочего места оператора [1-3]. Особенно такие проблемы проявляются при эксплуатации кормоуборочных комбайнов (КУК). Перечисленные недостатки определяются, прежде всего, массогабаритными и инерциальными параметрами корпуса, а также несбалансированным уровнем упруго-диссипативных свойств шин, как единственного элемента системы подрессоривания корпуса. Несмотря на это при проектировании комбайнов конструкторы практически не принимают во внимание жесткость шин, назначая давление в них на основе рекомендаций заводов-изготовителей, которые в свою очередь руководствуются требованиями надежности и обеспечения заданного давления в пятне контакта. Однако в последнее время производители комбайнов стали рассматривать свойства шин как фактор управления плавностью хода. Так, например, КУК марки CLAAS модели JAGUAR 980 (рис. 1, а) оснащают системой регулирования давления в шинах, обеспечивающей изменение площади пятная контакта колеса с опорной поверхностью, уменьшение сопротивления качению колес при движении по дорогам с твердым покрытием, а также жесткости шин с целью управления параметрами плавности хода [4]. а б Рис. 1. Кормоуборочные комбайны CLAAS JAGUAR 980 (Германия) (а) и RSM 2650 (Россия) (б) с противовесами на заднем бампере Другим очевидным и наиболее простым способом уменьшения динамических нагрузок на корпус комбайна является выравнивание развесовки по осям за счет дополнительных масс-противовесов, устанавливаемых на задней части КУК (рис. 1). Массу противовесов выбирают на основе имеющихся у конструкторов рекомендаций или после проведения комплекса экспериментальных замеров на опытных образцах комбайнов с различными вариантами агрегируемых навесных рабочих органов. Несмотря на то что такое решение в настоящее время используют все основные производители КУК, тем не менее на сегодняшний день нет сведений о применении конкретных методик и практических рекомендаций по реализации указанных технический решений. Цель исследований Разработка методики и формулирование практических рекомендаций подбора параметров противовесов и жесткости эластичных шин кормоуборочных комбайнов. Материалы и методы Исследование проведено с помощью математической и соответствующей ей имитационной модели КУК RSM 2650 [5, 6]. Модель описывает динамику движения комбайна с учетом его массогабаритных характеристик, упруговязких связей, особенностей взаимодействия движителя с неровностями опорного основания и др. параметров. Допущено, что массы подрессоренных элементов комбайна приведены к несущей системе, а опорное основание полагается недеформируемым. При моделировании динамики движения комбайна его корпус рассматривался как пространственно абсолютно жесткая конструкция. Связь между кинематическими параметрами и внешними возмущениями описана с помощью дифференциальных уравнений, составляющих математическую модель движения комбайна. Моделирование проводено на неровном недеформируемом опорном основании типа «асфальтобетонное шоссе» и «грунтовая дорога», для описания профиля которых использовались корреляционные функции, приведенные в известных работах [7]. Исследование закономерностей распределения массогабаритных и инерциальных параметров проведено на основе метода консервативных динамических систем со многими связанными между собой степенями свободы [8]. В качестве показателей эффективности предложенного метода приняты: вертикальное виброускорение на рабочем месте оператора в первых пяти октавах; среднеквадратическое отклонение ϕСКО и пиковое значение продольного угла наклона корпуса комбайна ϕmax. Имитационные замеры вертикальных виброускорений в кабине оператора на полу под сиденьем водителя проведены по ГОСТ 12.1.012. Результаты и обсуждение Для оценки эффективности применения и разработки практических рекомендаций способа стабилизации движения за счет регулирования жесткости шин и применения противовесов динамическая модель КУК составлена по типу «велосипедной» расчетной схемы на упругих шинах (рис. 2). Такое представление модели КУК возможно из-за отсутствия связи поперечно-угловых колебаний корпуса КУК с другими видами его движения [2, 8]. В соответствии с рис. 2 уравнения движения комбайна на упругих шинах запишем как: (1) где zc - вертикальное перемещения центра масс комбайна; - ускорение центра масс комбайна в вертикальном направлении. Введем обозначения: , где ω1 - собственная частота вертикальных колебаний корпуса; ω2 - собственная частота продольно-угловых колебаний корпуса. Определитель системы (1) можно записать как [8]: ; ; , (2) где - коэффициент связи. Тогда корни уравнения (2) можно определить как: , где Ω1, Ω2 - собственные угловые частоты вертикальных и продольноугловых колебаний, соответственно. В работе [8] доказано, что для двухосных колесных машин улучшение плавности хода может быть достигнуто за счет обеспечения равенства ω1 и ω2. Для того чтобы две собственные частоты колебательной системы (1) совпали с некоторой оптимальной частотой, должно выполняться условие . Отсюда следует: ; (3) . (4) Следовательно, для минимизации колебаний системы (1), вызванных воздействием со стороны опорного основания, в определенном выражениями (3) и (4) соотношении должны находиться геометрические l1, l2, инерционные M, J и жесткостные С1, С2 параметры. Выражения (3) и (4) позволяют оптимизировать массогабаритные свойства и инерциальные параметры КУК для обеспечения заданного уровня вертикальных колебаний и минимизации продольно-угловых колебаний. Выдержать эти соотношения при проектировании зачастую бывает затруднительно. Изменять жесткость шин можно за счет изменения давления воздуха в них. Сопоставляя параметры современных шин [9, 10], можно заключить, что для обеспечения плавности хода КУК лучше оптимизировать свойства шин передней оси, т.к. они больше по размерам, чем шины задней оси и, следовательно, имеют больший диапазон регулирования жесткости. Тогда выражение (3) можно переписать в виде: . (5) Для приведения в соответствии с выражением (4) геометрических и инерционных параметров, которые определяются массой и взаимным расположением агрегатов комбайна, можно использовать дополнительную массу в виде противовесов, расположенных на корме комбайна. При этом центр масс комбайна с навешенными противовесами смещается к задней оси на расстояние х (рис. 3). Согласно расчетной схеме на рис. 3 расстояние х определяется как: . (6) Подставив выражение (5) в (4), с учетом (6) получим: ; ; , где Jo - главный момент инерции относительно поперечной оси комбайна с противовесами. Для упрощения дальнейших преобразований примем без существенной потери точности . Окончательно получим квадратичное уравнение для определения оптимальной: (7) где a, b, с - коэффициенты квадратичного уравнения. Решая уравнение (7) известными методами, появляется возможность определить оптимальное значение mп с учетом жесткости шин, массы и геометрических характеристик корпуса. На основе выражения (7) установлено, что для КУК RSM 2650 оптимальная mп составляет 1450 кг, а жесткость шин передних колес должна быть уменьшена с 3125000 до 1856335 Н/м. Жесткость шин колес задней оси не изменяли - во всех случаях она соответствовала уровню серийных шин фирмы Mitas размерности 21,3R24 и составляла 1230769 Н/м. По результатам имитационного моделирования установлено, что вибронагруженность рабочего места оператора на доработанном варианте КУК в сравнении с базовым вариантом снижается на 1÷7 дБ, причем наибольший эффект достигается в наиболее опасных для организма человека 3-5-й октавах (рис. 4). В первой и второй октавах возможно повышение действующего уровня вибрации до 3 дБ, что связано с некоторым увеличением раскачивания КУК вследствие снижения жесткости шин передней оси и увеличением массы корпуса за счет противовесов. Однако при этом допустимые уровни воздействия не превышают требований стандарта. а б Рис. 4. Действующие уровни вертикальных виброускорений в кабине оператора для комбайнов с адаптером при движении по грунтовой дороге со скоростью 5 (а) и 10 (б) км/ч Как видно из рис. 5, доработка КУК по предложенному методу привела к некоторому увеличению φСКО и φmax на скорости движения 5 км/ч. Это обусловлено тем, что неровности опорной поверхности формируют силовые возмущения с частотой, близкой к частоте собственных колебаний корпуса на эластичных шинах. Следует учесть, что раскачиванию также способствует снижение жесткости шин передней оси, т.к. более мягкая шина продавливается в большей степени более массивным корпусом комбайна. На скорости 10 км/ч отмечается улучшение плавности хода: φСКО снизился на 0,2°, а φmax - на 1,2°. В случае движения без адаптера по асфальтобетонному шоссе (режим «дальний транспорт») уровень вибронагруженности рабочего места оператора КУК в целом возрастает по мере увеличения скорости движения от 10 до 35 км/ч (рис. 6). При скоростях движения до 30 км/ч снижение жесткости передних колес и установка противовесов приводит к некоторому увеличению вибрации на рабочем месте только в первой октаве (рис. 6, а-в), а в более опасных с точки зрения охраны труда третьей, четвертой и пятой достигается заметное снижение вибронагрузок. Наибольший эффект от доработки комбайна проявляется в третье октаве, на которой достигается снижение вибрации от 2,5 до 8 дБ (рис. 6, а-в). В режиме «дальний транспорт» наибольший результат от доработки комбайна выявлен на скорости 20 км/ч. На максимальной скорости движения уровень вибрации на рабочем месте оператора доработанного комбайна заметно снизился только на первой октаве (рис. 6, г) из-за уменьшения галопирования корпуса комбайна в целом (рис. 7). На скорости 35 км/ч уровень вибронагруженности в кабине доработанного комбайна практически не отличается от базового варианта. При движении комбайна по асфальтобетону без адаптера доработка комбайна заметно улучшает плавность хода на скорости 10 и 35 км/ч (рис. 7). Однако при скорости 20-30 км/ч значения φСКО и φmax увеличивались, прежде всего, из-за преобладания низкочастотных колебаний корпуса (см. рис. 6, б, 6, г). Особенно показатели плавности хода снижаются на скорости 30 км/ч. Очевидно, что на малой скорости эффект достигается за счет сглаживания колебаний более мягкими шинами, а на максимальной - из-за увеличения подрессоренной на шинах массы корпуса. На скорости движения 10 км/ч снижение φСКО происходит за счет сглаживания колебаний более мягкими шинами, однако по той же причине уровень φmax увеличивается. Таким образом, разработан комплекс мероприятий по доработке конструкции КУК, заключающийся в изменении жесткости шин передней оси и навешивании дополнительных противовесов на корму комбайна. В отличие от известных способов стабилизации самоходных машин разработанный способ предполагает приведение параметров колебательной системы комбайна к определенному соотношению, обеспечивающему минимизацию колебания, прежде всего, за счет сужения полосы частот собственных колебаний корпуса. Выводы При движении комбайна в транспортных режимах его доработка за счет оптимизации массогабаритных и инерциальных показателей эффективна и способствуют снижению, прежде всего, вибронагруженности рабочего места оператора КУК. Оптимизация жесткости колес и инерциальных параметров корпуса позволяет улучшить плавность хода комбайна и комфортность на рабочем месте оператора только для заданного режима или заданной скорости движения. Эффективный способ стабилизации КУК, вероятно, должен предполагать применение каких-либо полуактивных и активных исполнительных элементов в подвеске корпуса или навесных агрегатов. Рис. 2. Расчетная схема кормоуборочного комбайна на упругих шинах: С - центр масс комбайна; X, Z - оси неподвижной системы координат; С1, С2 - жесткости шин передней и задней осей, соответственно; l1, l2 - расстояние от центра масс комбайна до передней и задней оси, соответственно; z1, z2 - вертикальные координаты точек крепления колес передней и задней осей, соответственно; ϕ - угол продольного наклона корпуса комбайна; M, J - полная масса и главный момент инерции относительно поперечной оси комбайна Рис. 3. Расчетная схема кормоуборочного комбайна с противовесами: C0 - центр масс комбайна с противовесами; lп - расстояние от задней оси комбайна до центра масс противовесов; mп , Jп - масса и главный момент инерции противовесов относительно поперечной оси координат а б Рис. 5. Сравнение пиковых (а) и среднеквадратических значений продольного угла наклона корпуса (б) КУК с адаптером при движении по грунтовой дороге а б в г Рис. 6. Сравнение действующих уровней вертикальных виброускорений в кабине оператора для комбайнов без адаптера при движении по асфальтобетонному шоссе со скоростью 10 (а), 20 (б), 30 (в) и 35 км/ч (г) а б Рис. 7. Сравнение пиковых (а) и среднеквадратических значений продольного угла наклона корпуса (б) КУК без адаптера при движении по асфальтобетонному шоссе

About the authors

P. V Sirotin

Platov South-Russian State Polytechnic University

PhD in Engineering Novocherkassk, Russia

M. M ZHilejkin

Bauman Moscow State Techinical University

Email: spv_61@mail.ru
DSc in Engineering Moscow, Russia

References

Supplementary files