Simulation of a combined rectifier-loaded generator

Full Text

В автономных системах электроснабжения постоянного тока, широко используемых в авиации, автомобильном и железнодорожном транспорте, для обеспечения бесконтактного преобразования энергии находят применение синхронные генераторы, выполненные по каскадной схеме и работающие на выпрямительную нагрузку [1]. Параллельно генератору подключается аккумуляторная батарея, служащая источником первичной мощности возбуждения и накопителем энергии. Поскольку бортовые системы электроснабжения постоянного тока имеют небольшую мощность, возникает смысл объединить составляющие каскадной схемы - возбудитель (СВ) и главный генератор (СГ) - магнитно и электрически, что позволяет уменьшить габариты, расход электротехнической стали и обмоточного провода. Такие генераторы называются совмещенными, или вентильными генераторами совмещенного типа (ВГСТ) [2]. К настоящему времени данный класс электромеханических преобразователей достаточно широко изучен применительно к машинам большой и средней мощности. Рассмотрены схемные решения, обеспечивающие исключение щеточного контакта из процесса преобразования мощности, сформулированы условия бесконфликтного существования разнополюсных магнитных полей в общем магнитопроводе, предложены различные способы регулирования выходного напряжения генератора и варианты регуляторов напряжения, созданы неуправляемые и управляемые вентили, работающие при высокой температуре (до 300 °С) и частоте изменения тока, реализованы методы бесщеточного возбуждения синхронных генераторов на основе магнитного и электрического совмещения [3]. Однако поведение ВГСТ в совокупности с системой стабилизации напряжения в динамических режимах работы при резких изменениях нагрузки с учетом эффекта насыщения магнитопровода двумя разнополюсными полями и влияния первичного привода требует более тщательного изучения. Бортовая система электроснабжения постоянного тока включает первичный двигатель, бесконтактный генератор, фильтр, регулятор напряжения и аккумуляторную батарею (рис. 1). Рис. 1. Функциональная схема бортовой системы электроснабжения: Д - первичный двигатель; Г - ВГСТ; Ф - фильтр; Н - бортовая нагрузка; РН - регулятор напряжения; АБ - аккумуляторная батарея ВГСТ как объект автоматического управления представляет собой сложную динамическую структуру, описываемую системой нелинейных дифференциальных уравнений высокого порядка. В задачах управления любой синхронной машиной можно использовать упрощенные линеаризованные варианты динамических моделей, но они дают лишь приближенное представление о поведении машины. Наиболее эффективным способом получения решения является компьютерное моделирование. При анализе работы генератора совмещенного типа в электромеханической системе применим традиционный подход, при котором электромеханический преобразователь моделируется системой магнитосвязанных контуров с сосредоточенными параметрами. Поскольку в общем магнитопроводе размещены две машины - синхронный возбудитель и синхронный генератор, уравнения, описывающие работу ВГСТ, являются уравнениями каскада двух электромеханических преобразователей, параметры которых определяются с учетом взаимного влияния разнополюсных магнитных полей в участках магнитопровода и насыщения магнитной системы. Дифференциальные уравнения, описывающие ВГСТ, имеют в общем случае переменные коэффициенты. Для перехода к уравнениям с постоянными коэффициентами запишем уравнения в системе координат, жестко связанной с индуктором, а затем выполним координатные преобразования (рис. 2). Рис. 2. Схема замещения ВГСТ в системе координат d - q Уравнения возбудителя в осях d - q,неподвижных относительно статора: ; ; (1) . Уравнения генератора в осях d - q, вращающихся синхронно с ротором: (2) В уравнениях (1), (2) индексы «1» относятся к напряжениям, токам, потокосцеплениям, параметрам возбудителя, «2» - к параметрам генератора. Нули в левых частях выражений (1, 2) указывают на режим работы первого каскада (СВ) - «короткое замыкание». Потокосцепления: Электромагнитный момент и уравнение динамики: где - момент сопротивления на валу ВГСТ; - момент инерции вращающихся частей (генератора и приводного двигателя); - число пар полюсов генератора; - угловая частота вращения ротора. В общем случае m-фазного возбудителя и n-фазного генератора напряжения и токи в собственных осях и осях d, q связаны следующими уравнениями: Обратное преобразование: ….. Потокосцепления, входящие в уравнения (1), (2), зависят от насыщения стали магнитопровода ВГСТ и не остаются постоянными при изменении режима работы. Так как в силу несимметрии магнитной цепи проводимость магнитного потока генератора неодинакова по продольной и поперечной осям, поперечная составляющая магнитного потока, которая замыкается в основном по воздуху, мало зависит от насыщения стали. Продольная составляющая потока замыкается по оси полюсов и, следовательно, существенно зависит от насыщения. Кроме того, состояние магнитной цепи ВГСТ определяется совместным действием двух разнополюсных магнитных полей, что также сказывается на потокосцеплениях возбудителя и генератора при моделировании. Для учета насыщения используем зависимости ЭДС генератора от постоянной составляющей тока ротора и тока ротора от тока возбуждения возбудителя , полученные опытным или расчетным путем. Расчетное определение параметров ВГСТ заключается в решении серии задач магнитостатики и нахождении зависимостей собственных и взаимных индуктивностей обмоток от совместного действия магнитных полей возбудителя и генератора различной интенсивности в общем сердечнике. Эта задача решена посредством численного моделирования магнитного поля ВГСТ методом конечных элементов [4]. Для сглаживания пульсаций выпрямленного напряжения в модель введен R-C-фильтр. Стабилизация выходного напряжения ВГСТ осуществляется с помощью релейного регулятора напряжения. На компьютерной модели (рис. 3) были исследованы переходные режимы работы ВГСТ, в частности наброс и сброс нагрузки, включение возбуждения в разомкнутой системе. Рис. 3. Модель ВГСТ Параметры генератора: = 50 Ом; = 3,05 Ом; = 0,37 Ом; = 0,8274 Гн, = 0,055 Гн, = 0,004 Гн, = 0,1399 Гн, = 0,01 Гн. На рис. 4 приведены осциллограммы переходного процесса включения генератора на номинальное напряжение возбуждения 28 В на холостом ходу. В момент времени = 0,005 с происходит наброс номинальной нагрузки. На рис. 5 показано изменение тока в электрически совмещенной обмотке ротора. а б Рис. 4. Выходное напряжение ВГСТ: а - до фильтра; б - после фильтра Анализ данных моделирования показывает, что выходное напряжение ВГСТ содержит существенные пульсации, для устранения которых необходим выходной сглаживающий фильтр. После фильтрации коэффициент пульсаций выпрямленного напряжения не превышает 2,5 %, что удовлетворяет большинство потребителей. При включении возбуждения время нарастания напряжения до номинального значения не превышает 4 мс, что указывает на хорошее быстродействие по управляющему воздействию. Рис. 5. Ток ротора При набросе нагрузки наблюдается незначительный провал выходного напряжения, который отрабатывается регулятором по цепи возбуждения возбудителя за 3 мс. Высокочастотные пульсации, вызываемые модуляцией напряжения в РН, в кривой выходного напряжения не наблюдаются, что объясняется демпфирующим действием магнитопровода на высшие гармонические магнитного поля. Вывод В кривой выпрямленного напряжения ВГСТ содержатся недопустимо большие высшие гармонические. Применение сглаживающего фильтра позволяет уменьшить пульсации до приемлемого уровня. Генератор обладает хорошим быстродействием и оперативно реагирует на воздействия по каналам управления (возбуждения) и возмущения (нагрузки). Регулятор напряжения поддерживает при этом стабильное выходное напряжение.

About the authors

Yuri V Zubkov

Samara State Technical University

(Ph.D.(Techn.)), Associate professor 244, Molodogvardeyskaya st., Samara, 443100, Russian Federation

References

Supplementary files