Automation of the isolation process by polymerin the manufacture of wired communication cables

Abstract


The procedure for selecting the quality indicators of the technological operation of applying polymer insulation in the manufacture of wired communication cables has been considered. It is shown that the quality indicators depend on the type of products, the type of polymer insulation applied, the working frequency band of the signal transmitted through the cable. Ways to ensure the guaranteed maintenance of the performance characteristics of the cable being manufactured during its service life have been proposed. Problems are formulated to solve when automating technological processes of superimposing various types of polymer insulation: continuous, chemically foamed and physically foamed.

Full Text

Наряду с волоконно-оптическими линиями связи (ВОЛС) в структурирован- ных кабельных системах (СКС) в качестве передающих сред широко использу- ются проводные кабели связи (КС). Во-первых, это LAN-кабели на основе витых пар. К ним относятся кабели без экранирующего покрытия - UTP (Unshielded Twisted Pair), кабели с общим внешним экраном - STP (Shielded Twisted Pair), а также кабели SSTP (Screened Shielded Twisted Pair), отличающиеся от послед- них наличием двух защитных экранов: как экранирующих каждую витую пару, так и являющихся общим внешним экраном [1]. Во-вторых, радиочастотные ко- аксиальные кабели (КК) с соосным расположением внутреннего проводника, изоляции и внешнего проводника-экрана [2]. В третьих, используемые значи- тельно реже симметричные кабели на основе, например, звездной четверки скру- ченных изолированных жил [3]. Технологический процесс изготовления проводных КС является сложным, непрерывным, многооперационным процессом, в котором качество изготавлива- емого кабеля как линии связи определяется неким обобщенным эксплуатацион- ным показателем качества [4]. Показатель качества выпускаемой продукции формируется на всех стадиях производства и может быть измерен лишь на гото- вом изделии. Этот факт вызывает необходимость выбора неких показателей качества на каждой промежуточной операции изготовления кабеля, регулирование (или ста- билизация) которых гарантирует в конечном итоге получение готовой продукции 1 Работа выполнена при поддержке гранта РФФИ (проект 18-08-00506-а). Владимир Николаевич Митрошин (д.т.н.), зав. кафедрой «Автоматика и управление в технических системах». Сергей Александрович Колпащиков (к.т.н.), доцент кафедры «Автоматика и управ- ление в технических системах». с требуемыми эксплуатационными свойствами. Как будет показано ниже, реше- ние этой задачи зависит от вида выпускаемой продукции (LAN-кабеля, КК, сим- метричного кабеля), типа накладываемой полимерной изоляции (сплошной, пе- нопластовой с химическим вспениванием, пенопластовой с физическим вспени- ванием), рабочей полосы частот сигнала, передаваемого по изготавливаемому кабелю. Отдельной задачей является гарантированное обеспечение поддержания эксплуатационных показателей выпускаемого изделия в требуемом рабочем диа- пазоне в течение всего срока его эксплуатации. Процессы производства различных видов проводных КС имеют как одина- ковые технологические операции (изолирование медного проводника полимер- ным материалом, волочение медного провода, наложение внешней защитной по- лимерной оболочки кабеля, изготовление экранов), так и свойственные только конкретным видам кабеля. Так, операции скрутки (парной, четверочной и груп- повой) используются при изготовлении только симметричных и LAN-кабелей. А изготовление экранов, например, даже для кабелей одного вида может суще- ственно отличаться. Экраны могут изготавливаться из гладкой или гофрирован- ной медной фольги, путем повива из медной проволоки и т. д. Поэтому формирование в процессе производства проводных кабелей их экс- плуатационных показателей качества во многом различно и имеет индивидуаль- ные особенности даже для кабелей одного вида, отличающихся различным кон- структивным исполнением. Отмечается [5], что для всех проводных КС важнейшей, в наибольшей сте- пени определяющей качество изготавливаемого изделия, является операция изо- лирования токопроводящей жилы полимером, осуществляемая методом экстру- зии на шнековых прессах [6]. Чаще всего в качестве изоляции при изготовлении кабелей используется полиэтилен высокого давления низкой плотности (ПЭНП) - термопластичный материал, обладающий аномалией вязкости [7]. При изготовлении радиочастотных коаксиальных кабелей RG (Radio Guide) и LAN-кабелей, предназначенных для передачи огромного объема информации на сверхвысоких частотах, «единственной возможностью для удовлетворения новым требованиям является применение материалов с прекрасными диэлектри- ческими свойствами и высокой степенью вспенивания» [8]. В качестве таких изоляционных материалов, отвечающих высоким требованиям стабильности электрических характеристик, в настоящее применяются фторполимеры (PFA, FEP и т. п.). PFA - перфторированный сополимер (перфторалкокси-сополимер), или фторопласт-50. FEP - это сополимер тетрафторэтилена и гексафторпропиле- на, или фторопласт 4МБ (Ф-46). Первичные параметры изолированной кабельной жилы (диаметр изоляции, относительная диэлектрическая проницаемость изоляции, погонная емкость изо- лированной жилы кабеля), формируемые на экструзионной линии при наложе- нии изоляции, в конечном счете в основном и определяют обобщенный эксплуа- тационный показатель качества изготавливаемой продукции. В роли этих показа- телей чаще всего выступают параметры передачи либо параметры влияния кабе- ля в диапазоне его рабочих частот. Для коаксиальных кабелей основными показателями качества являются па- раметры передачи. К обобщенным эксплуатационным показателям качества КК относят такие показатели, которые характеризуют его потребительские свойства как линии связи. Применимость коаксиального кабеля в том или ином частотном диапазоне определяется величиной помех в виде так называемых обратного и попутного потоков. Ввиду сложности измерения непосредственно величин обратного и по- путного потоков качество кабеля принято нормировать по величине входного коэффициента отражения Г ВХ [9]: ГBX  1 2Zo   Zxexp 2γxdx , 0 (1) здесь Z о - номинальное значение волнового сопротивления кабеля; γ  α  jβ - коэффициент распространения электромагнитной волны; β - коэффициент фазы; α - коэффициент затухания; l - длина кабеля. β  2 πf , υ α  ao f , (2) (3) где υ - скорость распространения электромагнитной волны по кабелю; f - частота электрического сигнала; ao - числовой коэффициент, определяемый типом кабеля. В качестве обобщенного эксплуатационного показателя качества чаще всего принимают легко контролируемый на готовом кабеле показатель - регулярность (однородность) его волнового сопротивления [2, 4, 10], который имеет опреде- ляющее влияние на качество коаксиального кабеля (1), а также приращение затухания кабеля αl на частоте передаваемого сигнала, возникающее за счет переотражений волн на случайных нерегулярностях кабеля. Здесь l - длина кабеля. Для коаксиального кабеля со сплошной изоляцией и внешним экраном в виде жесткой трубки со сварным швом выражение для волнового сопротивления кабеля будет иметь вид [11] Z  60 ln D ln D  1  ln Dиз  ln D , (4) Dиз d εп d d где εп - относительная диэлектрическая проницаемость полиэтилена; Dиз - диаметр изолированной жилы; d - диаметр медного проводника; D - внутренний диаметр экрана. Если у КК экран выполнен в виде тонкой металлической ленты, вплотную прилегающей к изоляции, либо в виде оплетки из медных проволок, то и формула (4) преобразуется к виду D  Dиз Z  60 ln Dиз . (5) εп d Так как на экструзионных линиях окончательная вытяжка медной проволоки осуществляется прецизионным способом - через алмазные фильеры, то диаметр медного проводника фактически является постоянной величиной d  const. Относительную диэлектрическую проницаемость сплошного полиэтилена также можно считать постоянной. В этом случае при изготовлении КК с экраном в виде оплетки из медных проволок и изоляцией медного проводника сплошным полимером нерегуляр- ность волнового сопротивления кабеля определяется практически только нерегулярностью диаметра изоляции (5). Объемная производительность шнекового экструдера Qt  может быть легко экспериментально определена по контролируемым величинам: диаметру изо- лированной жилы Dиз t и скорости изолирования V t :  πD2 t  πd2  Отсюда Qt    из  4  V t . 4  (6) Dиз t   d 1  k Qt  . V t  (7) Здесь k  4 πd2 , м-2  постоянный коэффициент. Следовательно, основной задачей автоматического управления процессом изготовления КК со сплошной полимерной изоляцией медной жилы является стабилизация объемной производительности шнекового экструдера и скорости изолирования, что обеспечит стабилизацию диаметра изолированной жилы, а в конечном итоге и эксплуатационный показатель качества - волновое сопро- тивление кабеля. Для гарантированного обеспечения необходимого эксплуатационного пока- зателя качества выпускаемого кабеля в качестве линии связи во всем рабочем частотном диапазоне рекомендуется выбирать для оценки эффективности управляемого технологического процесса изготовления проводных кабелей связи обобщенный стохастический показатель - спектральную плотность SZ g фор- мируемого волнового сопротивления кабеля. σ Это объясняется тем, что основные эксплуатационные показатели качества КК - модуль входного коэффициента отражения и приращение затухания кабеля на частоте передаваемого сигнала f - выражаются через величину спектральной плотности волнового сопротивления кабеля на соответствующей пространствен- ной частоте go нерегулярностей изготавливаемого кабеля. Дисперсия модуля входного коэффициента отражения 2 определяется ве- Г личиной спектральной плотности функции волнового сопротивления кабеля Z на соответствующей пространственной частоте go [12]: o 2  4  ππ2  g 2    o σГ 16Z 2 α f  SZ go . (8) Связь пространственной частоты нерегулярности волнового сопротивления кабеля go и частоты передаваемого по нему сигнала f определяется выражением g  2 f , (9) o υ где Zo - номинальное значение волнового сопротивления кабеля; υ - скорость распространения сигнала по кабелю. Математическое ожидание модуля входного коэффициента отражения опре- деляется величиной спектральной плотности волнового сопротивления на про- странственной частоте go [13]: mГ  π 4 - πσГ . (10) Приращение затухания кабеля αl на частоте передаваемого сигнала также выражается через величину спектральной плотности волнового сопротивления кабеля на соответствующей пространственной частоте go [14]:     1  e4αl  2   αl Ko f α f SZ go , (11) где Ko - частотно-зависимый коэффициент, определяемый конкретными особенностями кабеля; SZ go - величина двухсторонней спектральной плотности волнового сопротивления на пространственной частоте нерегулярности кабеля go , связан- ной с частотой f передаваемого по кабелю сигнала выражением (9); l - длина кабеля; f - частота передаваемого сигнала. Для улучшения электрических характеристик проводных кабелей, как коак- сиальных, так и LAN-кабелей, рассчитанных на передачу высокочастотных сиг- налов, на медную жилу накладывается пенопластовая (пористая) полимерная изоляция. Существуют два вида пористой изоляции. Первая накладывается на шнековых прессах экструзионных линий методом химического вспенивания [15, 16], а вторая - методом физического вспенивания [8]. Применение в проводных кабелях изоляции со степенью пористости (отно- шением объема газовых включений к общему объему изоляции)  = 0,5, с одной стороны, дает значительную экономию полимерного изоляционного материала (до 50 %) и существенное улучшение диэлектрических характеристик изоляции. С другой стороны, становится особенно актуальной задача управления процес- сом наложения пенопластовой изоляции с целью поддержания высокой степени однородности электрических свойств пористой изоляции [17]. Для случая наложения химически вспененной изоляции формула (5) преоб- разуется к виду Z  60 εпп ln Dиз , d (12) где εпп - относительная диэлектрическая проницаемость пенопластовой изоля- ции. Из (12) видно, что к факторам, влияющим на эксплуатационные характери- стики коаксиального кабеля с пористой изоляцией, добавляется еще один пара- метр - однородность пористой изоляции (ее относительная диэлектрическая проницаемость). Относительная диэлектрическая проницаемость пенопластовой изоляции влияет на показатели затухания и отражения в кабеле. На рис. 1 пред- ставлена схема многосвязного многомерного звена - экструдера для наложения химически вспененной изоляции на медную жилу кабеля как объекта автомати- ческого управления. Как видно из рис. 1, наложение вспененной изоляции на экструзионных ли- ниях является многосвязным многомерным процессом. В этом его принципиаль- ное отличие от процесса наложения сплошной полимерной изоляции. Рис. 1. Схема многосвязного многомерного объекта - экструдера для наложения химически вспененной изоляции Входными переменными процесса изолирования медного проводника тер- мопластическим полимером, накладываемым методом химического вспенивания, являются: Tр - температура расплава полимера в зоне дозирования экструдера; N - скорость вращения шнека экструдера; L - расстояние от кабельной головки до первой ванны охлаждения; Р - давление расплава полимера на выходе зоны дозирования экструдера; Р - перепад давлений расплава полимера на выходе зоны дозирования и в формующем инструменте экструдера (кабельной головке); V - скорость протягивания изолированной жилы (скорость изолирования); Fн - натяжение изолируемой жилы; tцi - температура зон нагрева цилиндра экструдера (i = 15). Некоторые входные переменные должны быть выбраны в качестве управля- ющих воздействий. Остальные необходимо рассматривать в качестве контроли- руемых возмущений. К возмущениям, которые невозможно стабилизировать в процессе наложения изоляции, обычно относят: n - индекс течения полимера; μ - вязкость расплава перерабатываемого полимера. Непосредственно измеряемыми показателями качества процесса наложения химически вспененной изоляции являются: Dиз - диаметр изолированной жилы; C - погонная емкость изолированной жилы. Ряд выходных переменных процесса наложения химически вспененной изо- ляции могут быть лишь косвенно оценены по непосредственно измеряемым по- казателям процесса изолирования. К косвенно оцениваемым показателям отно- сятся: ции; εпп - относительная диэлектрическая проницаемость пенопластовой изоля- δ - степень пористости (вспенивания) пенопластовой изоляции; Q - объемная производительность шнекового экструдера; mиз - масса изоляции на единицу длины проводника; ρпп - плотность пенопластовой изоляции. Процесс наложения химически вспененной изоляции технологически мало отличается от процесса наложения сплошного полимера. Различием является ис- пользование порофора - порошка, засыпаемого в экструдер вместе с гранулами полиэтилена. Под действием температуры порофор разлагается с выделением газа, растворенного в расплаве полимера. Степень разложения порофора нели- нейно увеличивается от температуры. После выхода изолированной жилы из ка- бельной головки растворенный в полимере газ расширяется с образованием внутри изоляции газовых пузырьков. Достоинством технологического процесса химического вспенивания изоляции является его простота, а главным недостат- ком - плохая стабильность процесса, невысокая степень пористости изоляции (до 50 %), значительный размер пор, неравномерность газовых включений по сечению изоляции. Рис. 2. Срез изолированной пенополиэтиленом методом химического вспенивания жилы коаксиального кабеля зоновой связи ВКПАП с диаметром по жиле 2,14 мм, диаметром по изоляции 9,7 мм и средним размером пор 257 мкм На рис. 2 показан срез наложенной методом химического вспенивания пено- пластовой изоляции жилы коаксиального кабеля зоновой связи ВКПАП. Нало- жение изоляции осуществлялось на экструзионной линии МЕ-90 фирмы Maillefer. Средний размер пор достаточно велик - 257 мкм, поры распределены по сечению изоляции с невысокой степенью равномерности. Это приводит к су- щественной нерегулярности относительной диэлектрической проницаемости наложенной вспененной изоляции. Как показали проведенные эксперименты, нерегулярность относительной диэлектрической проницаемости пенопластовой изоляции составила ±0,025, или 1,63 %. Измерения осуществлялись с помощью оригинального измерителя относительной диэлектрической проницаемости пе- нопластовой изоляции, разработанного в СамГТУ [18]. Главным недостатком управления процессом наложения химически вспе- ненной изоляции является сложность синтеза системы управления. Использова- ние для управления многосвязным многомерным процессом наложения химиче- ски вспененной изоляции многоконтурных систем управления с развязывающи- ми звеньями [15, 19, 20] не обеспечивает решения задачи эффективного управле- ния автоматизируемым процессом в условиях реального производства. Выход заключается в использовании интеллектуальных (нейросетевых) си- стем управления данным многосвязным многомерным техпроцессом. С точки зрения гарантированного обеспечения необходимого эксплуатационного показа- теля качества изготавливаемых проводных кабелей связи (например, требуемой спектральной плотности волнового сопротивления КК) предлагается использо- вать также системы усовершенствованного управления (АРС-системы) на основе применения прогнозирующих моделей формирования показателя качества кабе- ля как линии связи [21]. В настоящее время для наложения пенопластовой изоляции проводных кабе- лей связи, как правило, используется технология физического вспенивания рас- плава полимера в экструдере азотом, отличающаяся существенно лучшей управ- ляемостью и стабильностью по сравнению с технологией химического вспенива- ния. При физическом вспенивании на медный проводник обычно последователь- но накладываются три слоя изоляции: сначала тонкий слой сплошного полимера, затем слой физически вспененного термопластичного полимера, а сверху - еще один слой сплошного полимера. Такая изоляция называется skin-foam-skin и ис- пользуется в проводных кабелях с верхней граничной частотой свыше 100 МГц [1]. Применение skin-foam-skin изоляции позволяет значительно снизить коэф- фициент затухания кабеля. У кабелей с химически вспененной изоляцией зату- хание выше более чем на 20 %, а у кабелей со сплошной изоляцией - еще выше. В настоящее время системы связи согласно действующим стандартам могут работать с проводными кабелями со сплошной изоляцией. Но в будущем «един- ственным способом достичь необходимых электрических характеристик кабелей при меньших размерах будет вспенивание изоляции» до степени ее пористости порядка 70 % для полиэтилена и фторопластов и максимального размера пор ме- нее 20 мкм. При использовании экструзионной группы, оборудованной системой непрерывного впрыска азота под высоким давлением, удалось получить степень вспенивания изоляции из полиэтилена до 82 %, а из фторопластов - до 70 % [8]. Ведущим производителем экструдеров для изолирования кабельной продук- ции методом физического вспенивания является компания Maillefer SA (Швей- цария). Она производит широкий диапазон специализированных и многофунк- циональных экструзионных линий для изолирования как различных типов коак- сиальных кабелей, включая микрокоаксиальные кабели, радиочастотные коакси- альные кабели RG (Radio Guide), кабели для систем кабельного телевидения - CATV и крупные радиочастотные кабели, так и жил LAN-кабелей. Для производства крупногабаритных коаксиальных кабелей с изоляцией из физически вспененного полиэтилена компания Maillefer использует метод нало- жения всех трех слоев пленко-пористо-пленочной изоляции через одну многослойную головку, что делает экструзионную группу более компактной. Для этих целей разработаны экструдеры NMB 80-30D, NMC 100-36D и NMC 120-36D. При построении структурированных кабельных систем (СКС) для передачи данных в настоящее время наиболее широко используются LAN-кабели катего- рий 5е, 6 и 7 (рис. 3). Основным конструктивным элементом таких кабелей явля- ется витая пара, состоящая из двух скрученных изолированных кабельных жил. Для LAN-кабелей основными показателями качества наряду с параметрами передачи являются параметры влияния, например переходные затухания меду соседними витыми парами. У SSTP LAN-кабелей (категории 7), отличающихся наличием двух типов защитных экранов (экранирующие каждую витую пару и общий внешний экран) параметры влияния не имеют существенного значения. Рис. 3. Конструкция LAN-кабелей различных категорий: 1 - токопроводящая жила; 2 - пенопластовая изоляция; 3 - витая пара; 4 - полимерная обо- лочка; 5 - крестообразный профиль; 6 - экран витых пар из алюмо-полиэтилена; 7 - внешний общий экран (оплетка из медной проволоки) Для LAN-кабелей категории 7 (с экранированной витой парой) показателями качества являются параметры передачи: величина волнового сопротивления Zв в данном сечении кабеля и величина собственного затухания α f  кабеля на ча- стоте f [22]. 120 D  D  d 4 d 2  D  D 2 Zв  ln из1 из2  э из1 из2 . (13) ε d 4 d 2  D  D 2 экв э из1 из2   2,6 f ε 103 экв  1 2d  5 α f  lgD  D d  d   d  D  D 2   9,08 f εэкв tgδ 10 . из1 из2  из1 из2  (14) Здесь d  const - диаметр медных проводников; Dиз1 , Dиз2 - диаметры изолированных жил; εэкв - эквивалентная относительная диэлектрическая проницаемость скрученной пары; ских потерь изоляции. d э - диаметр экрана; tgδ - тангенс угла диэлектриче- Формируемые на операции наложения физически вспененной изоляции и непосредственно измеряемые параметры - диаметр Dиз и погонная емкость С изолированной жилы - являются взаимосвязанными величинами [2]: C  2πεoεr , ln Dиз d (15) где εo - абсолютная диэлектрическая проницаемость вакуума; εr - эквивалентная относительная диэлектрическая проницаемость комбинированной (skin-foam-skin) изоляции. Для регулирования процесса наложения физически вспененной изоляции предлагается использовать программируемый логический контроллер [8]. При этом регулирование диаметра изоляции осуществляется за счет изменения ли- нейной скорости линии, а регулирование емкости - за счет изменения давления вакуумного насоса, меняющего количество подаваемого азота, и за счет переме- щения мобильной части первой ванны охлаждения. Одной из важнейших задач при изолировании проводных кабелей является выбор режима охлаждения наложенной изоляции. Охлаждение наложенной ме- тодом экструзии расплавленной пластмассовой изоляции происходит в процессе непрерывного движения кабельной жилы через водяные ванны охлаждения с за- данной постоянной скоростью. На существующих экструзионных линиях длина ванн охлаждения составляет порядка 15 м и более. Выбор режима охлаждения во многом определяет последующие эксплуатационные свойства изготавливаемого кабеля. Термические процессы в экструдированной изоляции влияют на молеку- лярную структуру, механическое напряженное состояние полимера [23, 24], ад- гезию изоляции и металлического проводника, образование пустот в изоляции [25, 26] и качество ее граничной поверхности. Необходимо обеспечить стабиль- ность электрических характеристик кабеля при старении изоляции. Несоблюде- ние оптимальных температурных режимов охлаждения кабельной изоляции мо- жет вызвать ее ускоренное старение, что приводит к выходу кабеля из строя, например при растрескивании изоляции. Необходимо знание не только конечной температуры полимерной изоляции по окончании охлаждения, но и распределе- ние температурного поля вдоль всего охлаждаемого участка. При этом проблема оптимизации режима охлаждения изоляции сводится к выбору управления по граничным условиям за счет изменения температуры воды в ваннах охлаждения, обеспечивающего в условиях заданных ограничений получение требуемого распределения температуры изоляции на выходе из участ- ка охлаждения с заданной точностью при экстремальном значении выбранного критерия качества. Данная проблема рассматривалась в классе задач управления с распределен- ными параметрами. Оптимальное охлаждение наложенной изоляции, с одной стороны, гарантированно обеспечило охлаждение полимерной изоляции без возникновения в ней внутренних напряжений, а с другой - позволило значительно снизить затраты энергоресурсов на подогрев воды [27]. В заключение можно констатировать, что постановка задачи автоматическо- го управления наложением полимерной изоляции при изготовлении проводных кабелей связи принципиально отличается в зависимости от вида выпускаемой продукции, типа накладываемой изоляции и рабочей полосы частот изготавлива- емого кабеля.

About the authors

Vladimir N Mitroshin

Samara State Technical University

244, Molodogvardeyskaya st., Samara, 443100, Russian Federation (Dr. Sci. (Techn.)), Professor

Sergey A Kolpashchikov

Samara State Technical University

244, Molodogvardeyskaya st., Samara, 443100, Russian Federation (Ph.D. (Techn.)), Associate Professor

References

  1. Семенов А.Б., Стрижаков С.К., Сунчелей И.Р. Структурированные кабельные системы. - М.: Компания АйТи, ДМК Пресс, 2002. - 640 с.
  2. Белоруссов Н.П., Гроднев И.И. Радиочастотные кабели. - М.: Энергия, 1973. - 328 с.
  3. Гроднев И.И., Верник С.М. Линии связи: Учебник для вузов. - М.: Радио и связь, 1988. - 544 с.
  4. Ефимов И.Е., Останкович Г.А. Радиочастотные линии передачи. Радиочастотные кабели. - М.: Связь, 1977. - 408 с.
  5. Митрошин В.Н. Регулирование давления расплава полимера в зоне дозирования одночервячного экструдера при пульсирующем градиенте давления // Вестник Самарского государственного технического университета. Сер. Технические науки. - 2011. - Вып. 1 (29). - С. 39-44.
  6. Раувендаль К. Экструзия полимеров / Пер. с англ. под ред. А.Я. Малкина. - СПб.: Профессия, 2008. - 768 с.
  7. Торнер Р.В. Теоретические основы переработки полимеров. - М.: Химия, 1977. - 464 с.
  8. Бонвин П.-И., Родригез Р., Чамов А.В. Линии изолирования коаксиальных кабелей с процессом физического вспенивания ExtrucellТМ // Кабель-news. - 2010. - № 2. - С. 13-18.
  9. Дорезюк Н.И. Гармонический анализ периодических неоднородностей волнового сопротивления коаксиальных кабелей // Электротехническая промышленность. Сер. Кабельная техника. - 1974. - № 6. - С. 18-22.
  10. Дорезюк Н.И., Попов М.Ф. Радиочастотные кабели высокой регулярности. - М.: Связь, 1979. - 104 с.
  11. Митрошин В.Н. Автоматизация технологических процессов производства кабелей связи. - М.: Машиностроение-1, 2006. - 140 с.
  12. Чостковский Б.К. Методы и системы оптимального управления процессами производства кабелей связи. - М.: Машиностроение, 2009. - 190 с.
  13. Чостковский Б.К., Митрошин В.Н. Стратегия синтеза и оптимизации цифровых систем управления технологическими процессами производства кабелей связи // Вестник Самарского государственного технического университета. Сер. Технические науки. - 2017. - № 4(56). - С. 65- 75.
  14. Чостковский Б.К. Математическая модель формирования обобщенных параметров качества нерегулярных кабелей связи в стохастической постановке // Вестник Самарского государственного технического университета. Сер. Физико-математические науки. - 2006. - Вып. 42. - С. 147-161.
  15. Merki H.A. Control of diameter and capacitance of products with cellular insulation // Wire Ind. - 1983. - vol. 50. - № 389. - P. 39-42.
  16. Boysen R.L. How to solve problems in the extrusion of cellular PE in coaxial cables // Wire Journ. - 1972. - v. 5. - № 1. - P. 51-56.
  17. Гроднев И.И., Фролов П.А. Коаксиальные кабели связи. - М.: Радио и связь, 1983. - 208 с.
  18. А.с. СССР 1112314, G01R 27/18. Устройство для контроля диэлектрической проницаемости изоляции кабельных жил / Б.К. Чостковский, В.Н. Митрошин, Д.А. Уклейн, А.А. Павлов. - № 3529090/18-21, заявл. 18.06.1982, опубл. 07.09.1984, Бюл. № 33/1984 - 6 с.
  19. Savolainen A., Heino A., Lehtinen O. Insulation of telephone singles with cellular polythene. - Wire Industry, 1984, vol. 51, № 612, p. 907-909.
  20. Laurich K., Muller G., Bluckler B., Wallau H. Untersuchung einer Zweigroenregelstrecke an einer kabelummantelungsanlage. - Mess. - Steuern - Regeln, 1979, 22, no. 1, p. 28-31.
  21. Митрошин В.Н. Многопараметрическое управление производством кабелей связи на основе прогнозирующих моделей // Вестник Самарского государственного технического университета. Сер. Технические науки. - 2013. - № 4(40). - С. 37-44.
  22. Прокудина Е.О., Митрошин В.Н. Управление процессом изолирования проводных кабелей связи на основе системного подхода // Вестник Самарского государственного технического университета. Сер. Технические науки. - 2015. - Вып. 2 (46). - С. 196-199.
  23. Ковригин Л.А. Расчет механических напряжений в изоляции кабелей с учетом зависимости модуля Юнга от температуры // Вестник ПГТУ. Технологическая механика. - Пермь: Изд-во ПГТУ, 2002. - С. 64-70.
  24. Овсиенко В.Л., Шувалов М.Ю., Крючков А.А., Троицкая Г.А. Внутренние механические напряжения в изоляции высоковольтных кабелей и их влияние на электрическую прочность // Электротехника. - 1999. - № 8. - С. 28-33.
  25. Карякин Н.Г., Фурсов П.В. Расчет возможности образования воздушных включений в пластмассовой изоляции кабеля при охлаждении // Электротехническая промышленность. Сер. Кабельная техника. - 1977. - № 5. - С. 8-11.
  26. Костенко Э.М., Перфильев А.Н. Исследование усадки кабельной полиэтиленовой изоляции // Конструирование и исследование высокочастотных кабелей. - Л.: Связь, 1974. - С. 180-187.
  27. Mitroshin V.N., Mitroshin Y.V. Optimal control of сable insulation cooling at extrusion line // IEEE Xplore, 2016 2nd International Conference on Industrial Engineering, Applications and Manufacturing (ICIEAM), 2016, P. 1-4, doi: 10.1109/ICIEAM.2016.7910886.

Statistics

Views

Abstract - 31

PDF (Russian) - 17

Cited-By


PlumX

Dimensions

Refbacks

  • There are currently no refbacks.

Copyright (c) 2018 Samara State Technical University

Creative Commons License
This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.

This website uses cookies

You consent to our cookies if you continue to use our website.

About Cookies