Reducing the emission of solid particles from the exhaust gases of the internal combustion engine by increasing the efficiency of the catalytic converter

Full Text

Введение Одним из основных направлений повышения технического уровня поршневых двигателей внутреннего сгорания (ДВС) в настоящее время является снижение выбросов токсичных компонентов с отработавшими газами (ОГ). Это обусловлено как с активизацией деятельности по сохранению динамического равновесия биосферы нашей планеты, так и с новыми данными о влиянии токсичных выбросов на организм человека и окружающую среду (ОС), значительным увеличением выпуска транспортных средств с поршневыми ДВС. В первую очередь сказанное относится к дизелям, работа которых в плане воздействия на ОС среди прочего сопровождается выбросом в атмосферу твердых частиц (РМ), являющихся смесью сажи, несгоревших углеводородов, сульфатов и других включений. Способность полициклических углеводородов, вследствие их физических свойств и величин молекул, адсорбироваться на саже, несмотря на то, что в количественном соотношении доля этих примесей очень мала, существенно повышает экологическую опасность для организма человека выбрасываемых с ОГ частиц. Помимо этого, твердые частицы в совокупности с другими вредными веществами вызывают загрязнение сооружений и почвы, коррозию и эрозию материалов. Все это указывает на необходимость принимать меры по снижению их отрицательного влияния на окружающую среду. Целью проведенной научной работы являлась оценка возможности повышения эффективности снижения выбросов твердых частиц с ОГ за счет возможной стабилизации их температуры перед каталитическим нейтрализатором (КН). Методы и средства проведения исследований Объектом исследования служили выбросы РМ с ОГ дизеля 4ЧН13/15, установленного на испытательном стенде (рис. 1). Двигатель жидкостного охлаждения мощностью 118 кВт (160 л.с.) является представителем модельного ряда двигателей серии «Т», разрабатываемых в ООО «ЧТЗ-Уралтрак» для комплектации тракторов и другой техники. Рис. 1. Дизель 4ЧН13/15 на стенде Эксперименты проводились с КН типа «КНД-Рила» (рис. 2), который предназначен для снижения концентрации вредных компонентов ОГ дизелей и может устанавливаться на любые транспортные средства, дорожно-строительное оборудование или на дизель-генераторы. Рис. 2. Нейтрализатор отработавших газов типа «КНД-Рила» Рабочим веществом нейтрализатора «КНД-Рила» является катализатор типа «РИЛА», который представляет собой нанесенные на гранулированный носитель (оксид алюминия) металлы и окиси металлов. Не содержит драгоценных металлов (золото, платина). Катализатор нечувствителен к каталитическим ядам, включая диоксид серы, что позволяет использовать стандартное, а не специальное дизельное топливо с низким (менее 50 ррм) содержанием серы. Нейтрализатор предназначен для обезвреживания основных вредных компонентов ОГ - твердых частиц и оксидов азота. Катализатор не является фильтром для снижения дымности, а действует как химически активный катализатор, который дожигает органические вещества и самую вредную часть ОГ, в которой содержатся тяжелые нефтяные фракции с высокой канцерогенностью. Катализатор начинает действовать при температуре ОГ выше 220 °С и устойчиво работает при температуре газов выше 280 °С. Известно, что эффективность нейтрализации ОГ, проходящих через КН, существенно зависит от их температуры. При этом наиболее эффективно преобразования происходят в диапазоне температур от 400 до 800 °С [1]. Для уменьшения колебаний температуры ОГ, поступающих в КН на различных режимах работы двигателя, и поддержания ее в благоприятном для работы нейтрализатора диапазоне авторами был создан теплообменник кожухо-трубного типа (стабилизатор температуры отработавших газов), принципиальное устройство которого показано на рисунке 3, а техническая характеристика приведена в таблице. Рис. 3. Устройство, предназначенное для стабилизации температуры отработавших газов [2]: 1, 7 - впускной и выпускной патрубки; 2, 5 - тепловые компенсаторы с крышками; 3 - трубки; 4 - корпус; 6 - теплоаккумулирующее вещество Корпус стабилизатора температуры ОГ выполнен из нержавеющей стали 12Х17Т, во внутренней полости которой расположены теплообменные трубки. В верхней части корпуса имеются две заправочных пробки, совмещенные с компенсаторами теплового расширения теплоаккумулирующего вещества и входом термопар. Таблица 1 Техническая характеристика стабилизатора температуры отработавших газов Наименование Характеристика Тип СТОГ Кожухо-трубный Площадь поверхности теплообмена, м2 1,48 Газодинамическое сопротивление при продувке воздухом с температурой 25±10 ОС при расходе 570±10 м3/ч, кПа Не более 2,4 Количество трубок в кассете 235 Теплоаккумулирующее вещество LiОН Масса стабилизатора температуры ОГ/ТАВ, кг 10/4,5 С целью снижения пожароопасности и потерь теплоты с наружной поверхности стабилизатор температуры ОГ его корпус был закрыт асбестовой теплоизоляцией (на рис. 3 не показана). Как видно из таблицы, в качестве теплоаккумулирующего вещества был использован гидроксид лития, основные свойства которого приведены ниже: · температура плавления - 744 К; · теплота фазового перехода - 1080, кдж/кг; · удельная массовая теплоемкость: - твердой фазы - 2,88, кДж/(кг К); - жидкой фазы - 3,65, кДж/(кг К); · плотность: - твердой фазы - 1460, кг/м3; - жидкой фазы - 1490, кг/м3; · коэффициент теплопроводности: - твердой фазы - 2,46, кг/ Вт/(м К); - жидкой фазы - 1,35, кг/ Вт/(м К). Гидроксид лития был выбран потому, что он прежде всего имеет практически оптимальную температуру фазового перехода с точки зрения возможности стабилизации температуры ОГ на оптимальном уровне для обеспечения эффективной работы КН. Кроме этого, он характеризуется весьма значительной теплотой фазового перехода, достаточно близкими величинами плотности в твердом и жидком состояниях. Последнее свойство облегчает разработку конструкции стабилизатора температуры ОГ, так как не требует создания объемных дополнительных расширительных полостей. Достаточно высокая теплопроводность и теплоемкость являются дополнительными доводами в пользу выбора гидрата лития. Для определения содержания твердых частиц в ОГ использовался гравиметрический метод. Суть метода заключается в пропускании разбавленных в определенной пропорции отработавших газов через стекловолокнистый фильтр с фторуглеродным покрытием или фильтр с фторуглеродной основой мембранного типа, который взвешивается до и после эксперимента. Фильтр должен иметь покрытие диоктилфтолат толщиной 0,3 мм, степень улавливания не менее 95 % при скорости потока газа от 35 до 80 см/с. Испытательный комплекс для определения выбросов твердых частиц с ОГ дизелей различных типов включает в себя [4] разбавительный туннель МТ-120 разработанный институтом TUV-UVMV (Чехия) (рис. 4а), систему пробоотбора на нагрузочном стенде, весы Mettler Toledo AX26DR для взвешивания фильтров (в климатической камере на виброизолирующем фундаменте, имеющие точность - 2 мкг) (рис. 4б), фильтры - Pall Flex. а) б) Рис. 4. Система для измерения выбросов твердых частиц: а - туннель МТ-120, б - весы «Mettler Toledo» для взвешивания фильтров (в климатической камере на виброизолирующем фундаменте) Рис. 5. Схема системы отбора проб с разбавлением потока изокинетическим пробоотборником и частичным отбором проб: ЕР - выпускная труба, DT - туннель для разбавления, ISP - изокинетический пробоотборник, ТТ - подводящий патрубок, DPT - датчик давления, FC1 - регулятор расхода, PB - нагнетательный насос, DAF - воздушый фильтр, FM1 - расходомер воздуха, PSP - пробоотборник, PTT - патрубок, SB - вытяжной насос, BV - шаровый затвор, FH - фильтродержатель, FC3 - регулятор, Р - насос для перекачки пробы, FM3 - расходомер Общая схема комплекса приведена на рис. 5. Пробоотборник является изокинетической системой, в которой скорость и давление потока в отводящем патрубке должны совпадать с соответствующими параметрами основного потока ОГ. Для этого требуется обеспечить наличие невозмущенного и однородного потока у входа в пробоотборник, что достигается использованием у входа резонатора и трубы с прямым участком. Условие равенства скоростей и давлений обеспечивается регулятором расхода FC1, который считывает сигнал датчика давления DPT и управляет вытяжным насосом SB. Коэффициент разделения потока пропорционален отношению площадей поперечных сечений труб ЕР и ISP. Разбавляющий воздух проходит через фильтр DAF, его температура поддерживается в диапазоне 25±5 °С. Температура стенок туннеля DT не должна превышать 52 °С, для обеспечения этого условия использована система терморегулирования с микропроцессорным управлением. Система отбора проб необходима для осаждения на фильтре для отбора вредных частиц. Расход пробы контролируется регулятором FC3, работа которого аналогична регулятору FC1. Испытательный комплекс управляется с помощью компьютера, на котором установлено специальное программное обеспечение для автоматического управления, обработки сигналов датчиков и вывода на дисплей промежуточных результатов испытаний. Обработка результатов испытаний проводилась в соответствии с ГОСТ 18509-88 [5]. Исследование проводилось при работе дизеля по испытательным циклам для двигателей с изменяющейся частотой вращения по Правилу ЕЭК ООН № 96-02. Методика оценки влияния стабилизации температуры ОГ на эффективность работы КН в отношении выброса твердых частиц с ОГ заключалась в определении усредненной степени превращения твердых частиц за испытательный цикл: , где и - концентрации РМ в ОГ двигателя перед и после КН. Обсуждение результатов На рис. 6 представлены значения усредненной степени превращения твердых частиц в ОГ при работе дизеля 4ЧН13/15 при работе по испытательному циклу в соответствии с Правилом ЕЭК ООН № 96-02. Рис. 6. Значения степеней превращения твердых частиц в отработавших газах дизеля 4ЧН13/15 при работе при работе по испытательному циклу в соответствии с Правилом ЕЭК ООН № 96-02: 1 - без стабилизатора температуры отработавших газов перед каталитическим нейтрализатором; 2 - со стабилизатором температуры отработавших газов перед каталитическим нейтрализатором Как видно, стабилизация температуры ОГ перед КН обеспечила относительное улучшение степени превращения твердых частиц на 56,7 %. Причиной полученного эффекта послужило заметное сокращение диапазона колебаний температуры ОГ в КН (на выходе из него минимальная температура, зафиксированная в испытательном цикле, увеличилась со 188 до 297 °С, а максимальная снизилась с 631 до 577 °С). Заключение Представленные результаты убедительно свидетельствуют о целесообразности применения стабилизатора температуры ОГ в комплексе с КН с целью снижения выбросов твердых частиц.

About the authors

V. S Kukis

South Ural State University (National Research University)

DSc in Engineering

E. A Omel'chenko

Omsk Automobile Armored Engineering Institute

Email: idem74@mail.ru
Ph.D.

References

Supplementary files