METALLURGICAL FEATURES OF PLASMA WELDINGOF THICK-WALLED MOLDS MADE OF CHROMIUM BRONZE FOR SMELTING LARGE TITANIUM INGOTS

Толық мәтін

При плазменной сварке конструкций из толстолистовой хромовой бронзы типа БрХ08 значительное влияние на свойства металла сварного шва оказывает содержание в нем хрома. Он находится в конструкционном материале в пределах 0,8... 1,2 %, т. е. изначально его участие в металлургических процессах в сварочной ванне обусловлено проектом. Для стабилизации плазменной сварочной дуги, газовой защиты сопла плазмотрона и эффективной теплопередачи от дуги к сварочной ванне (основному металлу) используется тангенциальный ввод плазмообразующей инертной смеси газов аргон-гелий. Поэтому возникает вихревое состояние плазменного потока, в котором более тяжелый и холодный аргон уходит на периферию струи, а теплоноситель гелий концентрируется по ее оси [1]. Однако вихревое состояние плазменной дуги наряду с положительными эффектами обеспечивает подсос воздуха в сварочную ванну, что приводит к окислению легирующего элемента, образованию оксида Сг2О3 и обеднению сварного соединения хромом. Вследствие этого в металле шва остается порядка 0,2. 0,3 % хрома, и он попадает в зону максимальной хрупкости (рис. 1). Рис. 1. Горячеломкость сплавов системы Си-Сг [2; 3] В сформировавшемся наплавленном металле образуются горячие микротрещины, не обнаруживаемые при рентгеноконтроле и капиллярном (цветном) методе испытаний. Они развиваются и проявляются в процессе дальнейших технологических операций, сопровождаемых деформациями и нагревом изделия (рис. 2). Особенно эффективно проявляется охрупчивание меди при термодиффузии эвтектики (Си+Си2О) в процессе плазменной сварки кислородосодержащей меди М3 (рис. 3). Трещины имеют межкристаллитный характер с окисленной поверхностью. В этом случае в проблеме разрушения следует рассматривать два направления [2; 3]: 1. Образование кристаллизационных трещин на конечных стадиях затвердевания, когда в междендрит-ных пространствах находится жидкая фаза - легкоплавкая эвтектика Си+Си2О, ослабляющая связи между зернами при деформационных усадочных напряжениях, т. е. трещины располагаются в обогащенных межкристаллитных пространствах. Об этом же свидетельствуют работы ИЭС им. Патона [4; 5]. 2. Межкристаллитные разрушения (горячие трещины) ниже температур солидуса, когда сварной шов является одновременно твердым раствором с небольшой микрохимической неоднородностью - локальными скоплениями несовершенств кристаллической решетки. Вероятно, хрупкое разрушение сварных швов обусловлено данной неоднородностью и родственно иным видам высокотемпературного межкристаллитного разрушения в твердом состоянии, например, ползучести. Таким образом, горячие трещины могут быть двух типов - кристаллизационные и подсолидусные. Запас технологической прочности при сварке (стойкость против образования горячих трещин) зависит от соотношения трех характеристик: температурного интервала хрупкости (ТИХ), деформационной способности в этом интервале и интенсивности нарастания упруго-пластической деформации по мере снижения температуры (темпа деформации). Величина ТИХ определяется химическим составом сплава, дендритной ликвацией, размером и формой кристаллитов, скоростями охлаждения и деформации. Ее можно оценить ориентировочно по диаграмме состояния с учетом неравномерности кристаллизации и влияния примесей. Рис. 2. Микротрещины в металле шва при плазменной сварке БрХ08 (*300). Содержание хрома при сварке экспериментального образца менее 0,10 % Рис. 3. Термодиффузия эвтектики (Си+Си2О) в сторону зоны нагрева меди М3 мощной плазменной дугой (экспериментальный образец): а - скопление эвтектики Си+Си2О в з.т.в.; б - осветленная (очищенная) от эвтектики зона основного металла а Рис. 4. Модификационное воздействие хрома при плазменной сварке меди и ее сплавов на экспериментальном образце: а - содержание хрома 0,2 %; б - содержание хрома 1,2 % б Пластичность сплава в ТИХ зависит от соотношения объемов твердой и жидкой фаз, размеров и форм кристаллитов и характера распределения жидкой фазы, химической и соответствующей структурной микронеоднородности, скорости деформации. Темп деформации определяется термическим коэффициентом линейного сокращения, жесткостью сварного соединения, характером распределения температуры (определяющим степень концентрации деформаций), а также формоизменением свариваемых изделий. Очевидно, что для увеличения стойкости швов против образования трещин необходимо уменьшить ТИХ, пропорционального эффективному интервалу кристаллизации. Согласно диаграмме Си-Сг (см. рис. 1), это достигается увеличением содержания хрома в металле шва, и, вследствие этого, повышением пластичности сплава в температурном интервале хрупкости. Хром в виде примеси в меди является элементом, снижающим склонность швов к трещинам, а также модификатором, уменьшающим размеры зерен [4-6] (рис. 4). Медь и ее сплавы активно поглощают кислород и водород, что резко ухудшает качество металла шва, особенно с образованием пористости при выделении растворенного в меди водорода в процессе охлаждения (рис. 5). Это предъявляет особые требования к качеству подготовки основного металла и присадочной проволоки с целью их обезвоживания. В то же время отмечено, что поры при сварке меди образуются только в присутствии в металле шва водорода и кислорода одновременно. Учитывая высокую склонность хрома к окислению, делаем вывод, что повышение его содержания в сварном соединении исключает появление пор. Следует отметить хорошую растворимость хрома в меди в твердом состоянии, достигающую при эвтектической температуре 1 076,6 °С максимума 0,73 %. С понижением температуры растворимость резко уменьшается, и при 400 °С становится равной 0,02 % (см. таблицу). Попытки введения в сварочную ванну самого активного раскислителя титана приводит при его неполном выгорании к резкому снижению электро-и теплопроводности металла шва, т. е. к снижению служебных характеристик изделия. В то же время дополнительное введение в металл шва хрома и повышение его содержания в сварном соединении незначительно влияет на электропроводность (рис. 6) и на теплопроводность изделия. Рис. 5. Плазменная сварка меди М2 (экспериментальный образец, повышенное содержание влаги): а - присадок - проволока из меди М1 (пористость, 0 % Сг); б - присадок - порошковая проволока, где 22 % Cr и 2 % Ti Растворимость хрома в меди в твердом состоянии в системе Cu+Cr Температура, °С Растворимость хрома, % Температура, °С Растворимость хрома, % по массе атомные по массе атомные 1076 0,73 0,89 910 0,22 0,27 1070 0,62 0,76 900 0,19 0,23 1050 0,60 0,73 840 0,10 0,12 1030 0,44 0,54 800 0,08 0,10 1000 0,40 0,49 700 0,08 0,10 980 0,39 0,48 600 0,07 0,09 950 0,25 0,31 400 0,02 0,024 Рис. 6. Влияние элементов на электропроводность основного металла Очевидно, что в процессе сварки изложниц из хромовой бронзы возникает основная технологическая проблема - сохранение содержания хрома или компенсация его выгорания. Дополнительная защита плазменной дуги от воздуха значительно усложняет и без того достаточно сложную конструкцию плазмотрона и не решает задачу защиты сварочной ванны, которая из-за высокой теплопроводности металла имеет большие размеры (более 90*160 мм). Увеличение расхода инертного газа с целью защиты расплавленного металла от воздуха вызывает выплескивание жидкой фазы. Поэтому сварка производится по слою бинарной смеси флюсов АН-26 и АФ-4А в соотношении 10:1, где первый защищает сварочную ванну, а второй смывает тугоплавкую окисную пленку Сг2О3 . Для решения задачи компенсации угара хрома авторами были проведены исследования его воздействия на пластичность металла шва и модифицирующего влияния на сварное соединение. В результате разработан присадочный материал на основе специальной порошковой проволоки с содержанием 22 % хрома и до 2 % титана, что позволило при введении его в сварочную ванну восстановить содержание в шве 0,8... 1,0 % хрома. Титан выгорает полностью, раскисляя сварочную ванну. Это обеспечивает сохранность деформационной способности сваренных из хромовой бронзы изделий на уровне конструкционного материала [7]. Проволока либо просто накладывается вдоль стыка, либо подается в плазменную дугу (рис. 7), что позволяет получать прочное, пластичное и вакуумноплотное сварное соединение при изготовлении крупногабаритных конструкций из хромовой бронзы типа БрХ08 (рис. 8). Таким образом, можно сделать следующие выводы: 1. При плазменной сварке изложниц кристаллизаторов из толстолистовой хромовой бронзы стабилизационная тангенциальная подача плазмообразующего газа в плазмотрон и, вследствие этого, вихревое состояние плазменной струи приводит к подсосу воздуха в сварочную ванну, обедняя хромом металл шва и вводя его в состояние повышенной хрупкости. 2. Для обеспечения пластичности и плотности сварного соединения необходимо в процессе сварки гарантировать в металле шва содержание хрома в пределах 0,8.. .1,2 %. 3. Требуемое содержание хрома в металле шва при плазменной сварке изделий БрХ08 обеспечивается применением в качестве присадка порошковой проволоки, в составе которой имеется 22 % хрома и 2 % титана. Рис. 7. Использование присадка в виде порошковой проволоки, где 22 % Cr и до 2 % Ti: 1 - основной металл БрХ08; 2 - смесь флюсов АН-26 и АФ-4А; 3 - присадочная проволока; 4 - проволока М1 Рис. 8. Изложница кристаллизатора для вакуумной электродуговой выплавки крупных слитков титана. Плазменная сварка, материал БрХ08 толщиной 40 мм

Авторлар туралы

V. Bogdanov

Siberian State Aerospace University named after academician M. F. Reshetnev

Yu. Novoselcev

Siberian Federal University

Email: sibniitm@yandex.ru

S. Gotovko

Siberian State Aerospace University named after academician M. F. Reshetnev; Siberian Federal University

Email: gefest_61@mail.ru

Әдебиет тізімі

Қосымша файлдар