Features of air environment protection technology for objects of motor transport complex

Full Text

При защите воздушной среды на первый план обычно ставится охрана атмосферы от вредных производственных выбросов, в связи с чем основное внимание уделяется лишь технике и технологии обработки загрязнённого воздуха, удаляемого от источника его образования [1]. Вместе с тем аппараты для очистки атмосферных выбросов являются составной частью современной механической приточно-вытяжной вентиляции производственных объектов, которая решает комплексную задачу защиты воздушной среды от вредных факторов, и в первую очередь это должно быть обеспечено на рабочем месте операторов, а затем уже - во внешней среде [2]. Особенностью функционирования такой комбинированной системы является то, что поступающий в производственное помещение воздух приточной вентиляцией забирается снаружи, т.е. из окружающего пространства, куда вытяжная вентиляция удаляет выбросной воздушный поток. Чем лучше осуществлена очистка потока от вредных примесей, тем меньше будет нагрузка на приточную вентиляцию. Поэтому даже с позиции снижения затрат на обработку приточного воздуха, выброс в атмосферу загрязнённого потока вытяжной вентиляцией является недопустимым. Следовательно, вопрос выбора рациональных функциональных параметров общей системы защиты от вредных производственных факторов внешней и внутренней воздушной среды должен решаться во взаимосвязи двух указанных подсистем. Помимо отмеченного в настоящее время к современным комплексным механическим системам защиты воздушной среды предъявляются определённые требования по обеспечению их экологичности с позиции энергосбережения [3, 4]. Как указывалось, назначением приточно-вытяжной вентиляции является удаление из рабочей зоны загрязнённого воздуха и подача вместо него кондиционированного воздуха с целью обеспечения здесь требований санитарных норм к параметрам микроклимата и содержанию вредных веществ, а также снижения при этом негативного воздействия на окружающую среду вредных производственных факторов. В связи с этим современная приточно-вытяжная система вентиляции состоит из двух самостоятельных подсистем [2, 3] - приточной и вытяжной, оборудованных каждая своим вентилятором и содержащих аппараты для обработки воздуха. В первой подсистеме необходима круглогодовая тепловлажностная обработка воздуха с его очисткой, и поэтому здесь должен быть отопитель с воздухоохладителем и фильтром. Вторая же подсистема должна быть снабжена соответствующим агрегатом для очистки атмосферных выбросов. При этом приточная вентиляция должна возмещать расход воздуха как на его удаление местными отсосами от источников вредных выбросов, так и возможные потери воздуха, затраченные на различные технологические нужды (огневые процессы, пневмотранспорт, компрессорные установки и т.п.). К тому же общий расход воздуха (т.е. подача) в сочетании с его температурой должен обеспечивать на рабочем месте нормируемые параметры микроклимата в течение всего года. Объектами автотранспортного комплекса (АТК) являются подвижной состав, включающий в себя различного вида машины (легковые и грузовые автомобили, автобусы, тракторы, коммунальные машины и др.), и предприятия по их техническому обслуживанию, такие как базы центрального технического обслуживания (ЦБТО), станции техобслуживания (СТО) и автозаправочные станции. В связи с этим по негативному воздействию на внутреннюю и внешнюю воздушную среду различают передвижные и стационарные источники [5]. К передвижным источникам относятся машины, перемещающиеся как в транспортных городских потоках, так и движущиеся или хранящиеся на территории обслуживания. К стационарным же источникам относятся указанные выше автотранспортные предприятия. Если по характеру воздействия на воздушную среду и связанной с ним технологией её защиты стационарные источники АТК аналогичны объектам промышленных предприятий, то передвижные источники имеют свою специфику. Так, если в первом случае обязательно имеется механическая приточно-вытяжная вентиляция, состоящая, как указывалось, из двух самостоятельных подсистем, то на машинах применяется так называемая «вытесняющая вентиляция» [4], где кондиционированный воздух подаётся в кабину в количестве, достаточном для обеспечения в ней не только нормируемого микроклимата, но и некоторого избыточного давления, препятствующего проникновению в рабочую зону загрязнённого наружного воздуха через неплотности в её ограждениях из-за встречного потока уходящего в атмосферу чистого воздуха кабины. В связи с этим на машинах вытяжная вентиляция, как отдельная подсистема, по существу, отсутствует, что должно учитываться при решении рассматриваемого вопроса. Отметим, что в отличие от «вытесняющей вентиляции» на стационарных объектах АТК используется «восстановительная вентиляция» [4], сущность которой заключается в качественной очистке воздуха от вредностей источника их возникновения в рабочей зоне и возврат его в помещение. С учётом изложенного выше рассмотрим пути решения вопроса защиты внутренней и внешней воздушной среды объектов АТК. При этом в первую очередь уделим внимание обеспечению на рабочем месте параметров микроклимата, рациональных как с точки зрения нормализации теплового состояния операторов, так и с позиции энергосбережения в аппаратах для его достижения. Микроклимат производственных помещений характеризуется действующими на организм человека сочетаниями температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха, а также температуры окружающих его поверхностей и механизмов, т. е. интенсивности теплового излучения. Гигиеническое нормирование параметров микроклимата для помещений стационарных объектов производится по ГОСТ 12.1.005-88 и СанПиН 2.2.4.548-96. Нормируются оптимальные и допустимые показатели микроклимата. Оптимальные - распространяются на всю рабочую зону, а допустимые - принимаются раздельно для постоянных и непостоянных рабочих мест. Таблица 1 Оптимальные и допустимые температуры воздуха в рабочей зоне производственных помещений стационарных объектов Период года Категория работ Температура, °С оптимальная допустимая верхняя граница нижняя граница на рабочих местах постоянных непостоянных постоянных непостоянных Холодный Лёгкая I а I б Средней тяжести II а II б Тяжёлая III 22-24 21-23 18-20 17-19 16-18 25 24 23 21 19 26 25 24 23 20 21 20 17 15 13 18 17 15 13 12 Тёплый Лёгкая I а I б Средней тяжести II а II б Тяжёлая III 23-25 22-24 21-23 20-22 18-20 28 28 27 27 26 30 30 29 29 28 22 21 18 16 15 20 19 17 15 13 При этом значения параметров микроклимата учитывают категорию выполняемых человеком работ по уровню энергозатрат и способности человеческого организма к акклиматизации в разное время года, а также по теплонапряжённости помещения. При нормировании различают тёплый период года (среднесуточная температура наружного воздуха выше +10°С) и холодный период года (среднесуточная температура наружного воздуха +10°С и ниже). Поскольку важнейшим параметром микроклимата в первую очередь является температура воздуха по сухому термометру, в таблице 1 приведены её нормируемые значения для помещений стационарных объектов. Что же касается относительной влажности и скорости движения воздуха на рабочем месте, то в рамках приведённых в этой таблице температур предписывается: · для холодного периода года оптимальная относительная влажность воздуха должна составлять 40…60% и допустимая - не более 75% при скорости движения воздуха 0,1…0,5 м/с; · для тёплого периода года оптимальная относительная влажность воздуха также должна составлять 40…60%, а допустимая - 55% при температуре 28°С, 60% при 27°С, 65% при 26°С и 70% при 25°С и ниже. Однако если вопрос нормирования температуры воздуха на рабочем месте в холодный период года в определённой мере является относительно простым, то для тёплого периода года он требует дополнительного рассмотрения с позиции влияния внешней среды и теплонапряжённости помещения на выбор её рационального значения. В таблице 2 дана характеристика параметров наружного воздуха для некоторых представительных пунктов [6]. Таблица 2 Расчетные параметры наружного воздуха для тёплого периода года № п/п Пункт Барометрическое давление, мм рт. ст. Параметры А Параметры Б Температура воздуха, °С Удельная энтальпия, кДж/кг Температура воздуха, °С Удельная энтальпия, кДж/кг 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Астрахань Ашхабад Волгоград Вологда Воронеж Грозный Краснодар Москва Мурманск Новосибирск Оренбург Петрозаводск Псков Санкт-Петербург Смоленск Сочи Ташкент Тула Уфа Хабаровск 760 730 745 745 745 745 730 745 760 745 745 760 760 760 745 760 715 745 745 745 29,5 36 28,6 21,1 24,2 28,8 28,6 22,3 16,6 22,7 26,9 18,6 20,6 20,6 20,8 25,9 33,2 22,2 23,4 24,1 61,6 58,2 55,3 50,2 52,3 63,2 59,5 49,4 41,4 50,2 51,9 46,1 48,1 48,1 48 66,2 58,2 50,2 50,7 60,7 33 39 33 27,2 28,9 34,9 30,8 28,5 22 28,4 31,4 23,1 25,6 24,8 25,3 30,2 35,7 27 28 28,4 64,5 68,2 57,8 55,3 54,8 66,6 63,6 54 42,7 54,8 54,4 50,2 51,9 51,5 53,2 69,5 62,8 53,6 54,5 65 Покажем в качестве примера, как следует регламентировать параметры микроклимата при выполнении работы средней тяжести. Здесь в соответствии с ГОСТ 12.1.005-88 предписывается следующее. Когда средняя расчётная температура наружного воздуха в 13 ч самого жаркого месяца (параметр А наружного воздуха по таблице 2) превышает 25°С, допустимую на рабочем месте температуру можно увеличить на 3°С ( но не более 31°С) в помещении с незначительными избытками явной теплоты и на 5°С (но не выше 33°С) в помещениях со значительными теплоизбытками. Это обусловлено тем, что климатические условия местности постоянного проживания человека (его адаптация к этим условиям) и характер его деятельности должны обязательно учитываться при назначении расчётных параметров микроклимата, чтобы уменьшить перепад между наружной и внутренней температурами для исключения простудных заболеваний операторов, функционирующих на непостоянных рабочих местах. Показательными в этом плане являются соответствующие рекомендации [7], которые устанавливают рациональный верхний предел температуры воздуха на рабочем месте tнар > 30°С по параметрам Б (таблица 2), так и в зависимости от времени непрерывного пребывания оператора на рабочем месте: , (1) где: Cτ - численный коэффициент, зависящий от продолжительности времени τп непрерывного пребывания оператора на рабочем месте: Cτ = 0,3 при τп до 1 ч и Cτ = 0,1 при τп до 3 ч. Например, примем по данным таблицы 2 для условий г. Ташкента tнар = 35,7°С и Cτ = 0,3. По формуле (1) получим tпом = 32,6°С, т. е. не более допустимой температуры 33°С для помещений стационарных объектов со значительными теплоизбытками, что имеет место в таких жарких климатических условиях. Необходимо иметь в виду, что нормирование параметров микроклимата мобильных объектов имеет свою специфику. Так в соответствии с ГОСТ 12.2.120-88, распространяющимися на рабочие места операторов тракторов, самоходных строительно-дорожных машин, одноосных тягачей, карьерных самосвалов и др., для тёплого периода года предписывается, что при оснащении кабины охладителем температура воздуха в ней не должна превышать: · 28°С для районов эксплуатации с расчётной средней температурой наружного воздуха по параметрам А до 25°С; · 31°С при расчётной средней температуре до 30°С; · 33°С при расчётной средней температуре выше 30°С. При этом относительная влажность воздуха в кабине не должна превышать 60%, а в районах с повышенным влагосодержанием наружного воздуха - 70%. Подвижность воздуха в кабине не должна превышать 1,5 м/с. ГОСТ Р 50993-96 устанавливает, что система кондиционирования должна исключать возможность охлаждения воздуха в зоне головы водителя более чем на 8°С относительно температуры внешней среды при его скорости на рабочем месте не более 0,8 м/с. Таким образом, например, при наружной температуре 35,7°С (г. Ташкент по таблице 2) нижняя граница температуры воздуха в кабине должна составлять 27,7°С (при его допустимой верхней температуре 33°С). Что же касается чистоты воздуха, то его загрязнение происходит на объектах АТК [5] в течение производственного процесса (автотранспортные средства, слесарно-механическое, гальваническое кузнечно-прессовое, медницко-жестаницкое, электротехническое, обойное, сварочное отделения; участки - аккумуляторный, шиномонтажа и их ремонта, лако-красочных покрытий, обкатки двигателей внутреннего сгорания, отстоя подвижного состава и т. п.) с выбросом в окружающую среду комплекса вредных веществ (различная пыль, сажа, кислотный и масляный туманы, оксиды углерода, азота и серы, углеводороды, пары растворителей и т. д.). Поскольку в нашем случае речь идёт о защите воздушной среды в целом, рассмотрим вопрос нормирования атмосферных примесей как на рабочем месте, так и во внешней среде. Предельно допустимая концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны ПДКрз регламентируется ГОСТ 12.1.005-88 и ГН 2.2.5.686-98. Данные по некоторым веществам приведены в таблице 3. Здесь же даются для них нормируемые значения максимально разовых ПДКмр и среднесуточных ПДКсс концентраций в воздухе населённых мест [9]. Поскольку мы имеем дело с приточно-вытяжной вентиляцией, важным условием является то, что содержание вредных веществ в воздухе, поступающем извне в производственное помещение, не превышало 0,3 ПДКрз , определённой указанным ГОСТ 12.1.005-88 и ГН 2.2.5.686-98 [2]. Таблица 3 Расчетные параметры наружного воздуха для тёплого периода года № п/п Наименование вещества Класс опасности ПДК, мг/м3 в воздухе рабочей зоны в атмосфере максимально разовая среднесуточная 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Азота диоксид Альдегид масляный Ацетон Бенз(а)пирен Бензин Водород фтористый Дихлорэтан Кислота азотная Кислота серная Натрия сульфат Озон Пропилен Пыль неорганическая с содержанием SiO2(%): выше 70 70 - 20 ниже 20 Свинец Углеводороды Углерода оксид Фенол Формальдегид Этилен 2 3 4 1 4 4 2 2 3 2 3 1 3 3 3 3 1 4 4 2 2 4 2 5 20 0,00015 100 0,1 10 2 1 10 0,1 10 1 2 4 0,005 300 20 0,3 0,5 100 0,085 0,015 5 - 5 0,01 3 0,4 0,3 0,3 0,16 3 0,16 0,3 0,5 0,001 1 5 0,01 0,035 3 0,04 0,015 3 0,0001 1,5 0,001 1 0,15 0,1 0,1 0,03 3 0,06 0,1 0,15 0,0003 - 3 0,003 0,003 3 Отметим, что в соответствии с ГОСТ 12.1.007-88 по степени воздействия на организм человека вредные вещества подразделяются на четыре класса опасности: 1- чрезвычайно опасные (ПДКрз менее 0,1 мг/м3); 2 - высокоопасные (ПДКрз от 0,1 до 1,0 мг/м3); 3 - умеренно опасные (ПДКрз от 1,0 до 10,0 мг/м3); 4 - малоопасные (ПДКрз более 10,0 мг/м3). Для обеспечения выполнения требований по нормированным показателям микроклимата и чистоте воздуха на рабочем месте подсистема приточной вентиляции в тёплый период года должна обладать необходимой холодопроизводительностью, зависящей от подачи воздуха Lпр и его температуры после охладителя, а также необходимой степенью его очистки от вредных примесей. Для определения требуемой производительности по воздуху (воздухообмена помещения) существует следующее. В ряде случаев необходимый воздухообмен помещения может быть определён по нормативной кратности Кр , которая является отношением объёмного расхода приточного воздуха Lпр (м3/ч) к объёму помещения Vп . Значения Кр для различных помещений приводятся в соответствующих нормативных документах, таких как СНиП 41-01.2003 для стационарных объектов и ГОСТ 12.2.120-88 для мобильных машин. Однако более объективным является расчёт необходимого количества приточного воздуха, когда он производится с учётом следующих конкретных условий [2]: · для помещений с тепловыделениями (теплопотерями) - по балансу явной теплоты; · для помещений с тепло- и влаговыделениями - по избыткам явной теплоты, влаги и скрытой теплоты парообразования; · для помещений с избытками влаги - по её количеству, исходя из условия обеспечения на рабочем месте нормируемой относительной влажности (влагосодержания) воздуха; · для помещений с выделением вредных веществ - по их количеству, исходя из условия обеспечения на рабочем месте предельно допустимой концентрации ПДКрз. Определение необходимой подачи приточного воздуха в помещение с избытками влаги производится по формуле [2]: , (2) где: W - количество влаги, выделяющейся в помещении, г/ч; dпр - влагосодержание приточного воздуха, г/кг; dрз - влагосодержание воздуха в рабочей зоне по условию обеспечения нормируемой здесь относительной влажности (определяется по диаграмме I - d [3, 6] ), г/кг; ρ - плотность приточного воздуха, кг/м3. Коэффициент m по влаге выражает отношение приращения влагосодержания воздуха в рабочей зоне к приращению влагосодержания по всему помещению: , (3) где: dух - влагосодержание уходящего из помещения воздуха, г/кг. Значения коэффициента m, например, для схемы воздухообмена «снизу-вверх» принимаются в зависимости от высоты помещения: более 5 м - 0,6…0,8; от 3,5 до 5 м - 0,8…0,9; менее 3,5 м - 1,0. Определение воздухообмена в помещении при выделении в нём вредных веществ производится по формуле [2]: , (4) где: GВ - количество вредных веществ, выделяющихся в помещение в течение 1 часа, мг/ч; Срз - ПДКрз - концентрация вредных веществ в помещении, мг/м3; Спр - концентрация вредных веществ в приточном воздухе, мг/м3 . Определение подачи приточного воздуха для удаления теплоизбытков производится по выражению [2]: , (5) где: Qизб - избытки явной теплоты в помещении, кДж/ч; ср - теплоёмкость воздуха, кДж/(кг · °С); tух и tпр - температура соответственно уходящего и приточного воздуха, °С. Необходимую подачу приточного воздуха для помещений с тепло- и влагоизбытками определяют по формуле [2]: , (6) где: Iух и Iпр - энтальпия уходящего и приточного воздуха соответственно, кДж/кг (определяется по диаграмме I - d). Далее прежде всего рассмотрим вопрос энергосбережения в системе с позиции обеспечения функционального назначения приточной вентиляции, учитывая, что одним из способов снижения энергетических затрат в современных системах кондиционирования воздуха в помещениях гражданских объектов является рационализация режимов охлаждения приточного воздуха [4]. Поэтому оценим, в какой мере это может быть реализовано в нашем случае. В приточном аппарате защиты воздушной среды помещения энергия в итоге расходуется на обеспечение на рабочем месте необходимой температуры воздуха tрз. Как указывалось ранее, здесь летом требуется охлаждение приточного воздуха с помощью кондиционера-воздухоохладителя, функциональными характеристиками которого в режиме прямотока являются температура охлаждённого воздуха tо (она равна tпр в формуле (5)), подача воздуха Lо (равна Lпр в формуле (5)), полная холодопроизводительность Qо и потребляемая мощность Nо. При этом, когда охлаждение воздуха осуществляется без его осушения, имеет место только холодопроизводительность по отведённой явной теплоте. В этом случае [7, 8]: , (7) где: ρо - плотность воздуха при температуре tо, кг/м3; tн - температура наружного воздуха, °С. Здесь Lо определяется по выражению аналогичному (5): , (8) где: tрз = tух . Подставив (8) в (7), получим: . (9) По этой формуле, на первый взгляд, можно заключить, что снизится, если возрастёт разница между Δt1= tрз - tо за счёт увеличения глубины охлаждения tо приточного воздуха. Однако при этом возрастёт и перепад Δt2=tн - tо, что приведёт к увеличению . Для оценки взаимного влияния Δt1 и Δt2 по соотношению Δ = (tн - tо)/( tрз - tо) на величину приведём следующий расчёт, например, для условий г. Ташкента при tн = 35,7°С по таблице 2 и при tрз = 29°С по таблице 1 для непостоянного рабочего места при выполнении работы средней тяжести. В этом случае Δt3= tн - tрз составит 6,7°С, т. е. не более допустимой величины в 8°С по ГОСТ Р 50993-96. Что же касается величины tо , то в практике кондиционирования воздуха [9] для исключения простудных заболеваний человека перепад Δtас= tрз - tо должен быть ограничен. Так принимают tо ниже tрз на 2°С при непосредственной раздаче воздуха на человека, на 4…6°С - при удалении от него на 2,5 м и на 6…8°С - на удалении 4 м. Реально в рассматриваемых производственных помещениях это удаление достигает 2…4 м, в связи с чем в нашем случае можно принять tас = 6°С (но не более 8°С). Тогда в первом варианте получим: Δ1= (35,7 - 23) / (29 - 23) = 2,12 . (10) Вместе с тем, как отмечалось, по рекомендации [6] целесообразно увеличить температуру tрз и принять её значение равным 33°С по ГОСТ 12.1.005-88 и ГОСТ 12.2.120-88. Тогда, приняв tас = 8°С для второго варианта будем иметь: Δ2= (35,7 - 25) / (33 - 25) = 1,34 . (11) В этом случае при отношении Δ1 / Δ2 = 1,58 холодопроизводительность аппарата может быть соответственно снижена. Следовательно, с точки зрения энергосбережения, целесообразно принимать на непостоянных рабочих местах расчётную температуру tрз по предельно допустимому значению. Кроме этого, с позиции энергосбережения, система должна оцениваться с учётом холодильного коэффициента, величина которого зависит от типа аппарата, в котором осуществляется охлаждение приточного воздуха [7, 8]: ηо = Qо / Nо, (12) где: Nо - потребляемая мощность при холодопроизводительности Qо. Так, например, по данным [8, 10] для реальных стационарных прямоточных хладоновых кондиционеров с воздушным обдувом конденсатора величина холодильного коэффициента составляет ηо = 1,4…1,6, а для кондиционеров мобильных машин - ηо = 0,9…1,4. В то же время, согласно [4, 8], даже для климатических условий г. Москвы у адиабатных водоиспарительных воздухоохладителей величина этого коэффициента составляет не менее ηо = 5, а для аппаратов двухступенчатого косвенно-прямого водоиспарительного охлаждения она может достигать ηо = 9,8, причём с повышением температуры обрабатываемого воздуха величина ηо возрастает. Кроме того, в орошаемой насадке таких установок одновременно с охлаждением воздуха может осуществляться высокоэффективная его очистка от твёрдых и газообразных вредных примесей [8, 10]. В части стратегического направления энергосбережения в системах ВОК [4] необходимо учитывать указание СНиП [6] о том, что применение хладоновых кондиционеров, относящихся к искусственным источникам холода, следует предусматривать, если нормируемые параметры микроклимата не могут быть обеспечены с помощью установок водоиспарительного охлаждения. При этом выбор источника холода должен быть экономически обоснован. Например, хладоновый кондиционер требуется в условиях жаркого влажного климата, когда на постоянных рабочих местах необходимо обеспечить так называемую «комфортную» температуру (порядка 22°С по таблице 1), вследствие чего процесс охлаждения воздуха должен сопровождаться его осушением, а полная холодопроизводительность Qп принимается при подаче Lпр, определяемой по формуле (6) по разности энтальпий приточного и уходящего воздуха. В нашем случае осушение приточного воздуха не требуется, и как показано выше, нормируемая tрз на уровне предельно допустимой для непостоянных рабочих мест может быть обеспечена, причём по данным [4, 8, 10-12] это осуществимо с помощью энергосберегающих водоиспарительных охладителей, для чего в нашей стране создана соответствующая материальная база [13]. Вместе с тем, в отличие от стационарных объектов самоходные машины работают в условиях повышенной запылённости наружного воздуха. Особенно это характерно для сельскохозяйственных тракторов, что обусловлено следующим. При выполнении агротехнических операций при контакте движителей ходовой системы тракторов и рабочих органов сельхозмашин с почвой образуется ярусное пылевое облако, доходящее до крыши кабины. Это при отсутствии достаточно эффективной пылезащиты приточной вентиляции приводит к превышению запылённости воздуха кабины против ПДКрз. Другой важный фактор, также приводящий к указанному явлению, это комки почвы, грязь и пыль, заносимые оператором в кабину на обуви и одежде, учитывая, что он покидает её и вновь возвращается 10…15 раз за смену [8, 14]. В результате на полу кабины накапливаются комки, которые затем измельчаются обувью оператора, превращаясь в пыль, которая поднимается в воздух кабины потоком приточного воздуха. Уменьшить количество вносимой в кабину пыли, например, путём изменения формы обуви или очистки её и одежды при входе в кабину нереально. Поэтому здесь единственным практически осуществимым способом является использование энергии потока приточного воздуха путём его подачи сверху в сторону пола, где необходимо выполнить перфорации (отверстия) для удаления поднимаемой с него пыли наружу, т. е. осуществить эксфильтрацию запыляемого воздуха. При этом суммарная площадь таких отверстий в панели пола, характеризующаяся эквивалентным диаметром, выбирается из условия обеспечения в кабине нормируемого избыточного давления воздуха. Необходимо отметить ещё одну положительную сторону эксфильтрации воздуха через панель пола. Дело в том, что значительный тепловой поток в кабину поступает от солнечной радиации. При этом теплоприток через потолок кабины составляет относительно незначительную долю в общих теплопоступлениях, поскольку зачастую на крыше монтируется солнцезащитный экран, а потолок снабжён теплоизоляцией. С боковых же сторон кабина практически полностью остеклена (исключение составляют элементы каркаса и непрозрачные панели в нижней её части). Солнечная радиация, проходя в кабину через стёкла, воздействует на пол и указанные непрозрачные панели в её нижней части, нагревает их, что в свою очередь повышает температуру воздуха в этих местах, а затем и на рабочем месте в целом [8, 15]. Следовательно, необходимо снизить указанное негативное воздействие на микроклимат кабины, и в этом плане путём инфильтрации воздуха возможно блокировать этот источник теплопоступлений в кабину, поскольку подогреваемый поток воздуха сразу будет удаляться в атмосферу. Проведённые исследования на примере хлопководческого трактора [8, 14] показали, что использование указанного технического приёма, реализующего, по существу, принцип «вытесняющей вентиляции» с применением модели водоиспарительного воздухоохладителя модели СНМ-1 унифицированного типажа [8, 10] с подачей охлаждённого, очищенного от пыли воздуха в количестве 650-670 м3/ч даёт следующее. При наружной температуре и относительной влажности воздуха 34,4-41,4°С и запылённости 136-180 мг/м3 нормативы по температуре и относительной влажности на рабочем месте выполняются. При этом перепад температуры воздуха по объёму кабины составлял 2,4°С (допускается 4°С), подвижность воздуха в зоне дыхания была 1,2-1,3 м/с (допускается 1,5 м/с), запылённость воздуха равнялась 2 - 2,8 мг/м3 (допускается 4 мг/м3 по таблице 3), избыточное давление воздуха в кабине поддерживалось на уровне 30 - 43 Па (должно быть не ниже 10 Па). Таким образом, эффективность указанного варианта технологии защиты воздушной среды в кабине самоходной машины подтверждена.

About the authors

V. A Mikhaylov

Moscow State University of Mechanical Engineering (MAMI)

Email: avt@mami.ru
Dr. Eng., Prof.; +7 495 223-05-23, ext. 1587

N. N Sharipova

Moscow State University of Mechanical Engineering (MAMI)

Email: avt@mami.ru
Ph.D.; +7 495 223-05-23, ext. 1587

References

Supplementary files