Эволюция технологии изготовления корпусов насосов турбонасосного агрегата жидкостного ракетного двигателя

Полный текст

Введение. В жидкостных ракетных двигателях (ЖРД) подача необходимого количества компонентов топлива - горючего и окислителя - с заданным давлением в камеру сгорания осуществляется насосами, которые приводятся во вращение газовой турбиной. В совокупности насосы с газовой турбиной образуют единый энергетический узел - турбонасосный агрегат (ТНА) (рис. 1), который является одним из основных агрегатов ЖРД [1]. По своим характеристикам и, в частности, по удельной мощности ТНА значительно превосходят параметры энергетических машин авиационных и автомобильных двигателей или других энергетических установок наземной техники. Например, турбина ракетного двигателя РД170 имеет мощность ~ 270 000 л. с., что составляет более 30 % мощности Днепрогэс, построенной в 30-е годы XX века. При этом собственная масса ТНА этого двигателя равна ~ 1900 кг, а таш (отношение массы в граммах к мощности в л. с.) = = 7 г/ л. с., тогда как тотн автомобильных двигателей внутреннего сгорания составляет 1500...2000 г/ л. с., воздушно-реактивных двигателей - 200.400 г/ л. с. [1]. По условиям эксплуатации комплектующие ТНА детали делятся на подвижные (вращающиеся), к которым, в частности, относится вал с расположенными на нем рабочими колесами (ротор), и неподвижные - корпуса, внутри которых располагается ротор (рис. 1) [2]. Вращающиеся детали ТНА работают в исключительно жестких динамических условиях - скорость вращения ротора достигает 60 000 об/мин, вибрация находится в диапазоне частот от 10 до 10 000 Гц, число включений - от 4 до 20 000, числа циклов термомеханического, вибрационного, аэрогидродинамического нагружения - от 10 до 109, скорость движения жидких компонентов топлива - до 200 м/с [3; 4]. Корпуса ТНА работают под высоким внутренним давлением, достигающим сотен атмосфер. Кроме того, они воспринимают и часть нагрузок, возникающих при вращении ротора. Мероприятия по повышению качества рабочих колес ТНА подробно описаны в работе [5]. В настоящей работе описаны способы и средства, направленные на повышение качества корпусных деталей ТНА, которые представляют собой отливку, наружная поверхность которой оформляется стенками литейной формы, а внутренняя - песчаным стержнем. Для литья корпусов применяли доэвтектический алюминиево-кремниевый сплав, который характеризуются высокими технологическими и физикомеханическими характеристиками, гарантирующими надежность их работы в сложнонагруженных условиях эксплуатации [3]. При этом одной из проблем, связанных с литьем деталей из алюминиевых сплавов, в том числе и из алюминиево-кремниевых сплавов, является пористость (пустоты в теле отливок, форма которых близка к глобулярной) [6], источником которой служит водород [7], поглощаемый расплавом из атмосферы и водородосодержащих соединений (формовочная смесь, шихтовые материалы, рафинирующие средства, футеровка печных агрегатов и др.) [8]. Образующиеся в процессе кристаллизации поры ослабляют сечение отливок, что снижает их механические свойства [9] и ухудшает эксплуатационные характеристики, например, герметичность - важнейшую характеристику корпусов ТНА. Даже минимальные отличия плотности сплава оказывают достаточно ощутимое влияние на уровень механических свойств отливок, что было установлено, например, в работе [10] на доэвтектическом алюминиево-кремниевом сплаве АК9ч (8,0-10,5 % Si; 0,17-0,30 % Mg; 0,20-0,50 % Mn; ост. - Al) при плотности отливок (определяли методом гидростатического взвешивания) р = 2564 кг/м3, временном сопротивлении ств = = 235 МПа, относительном удлинении 5 = 5,0 %, тогда как при р = 2575 кг/м3 ств повысилось до 260 МПа (на 10,4 %), а 5 - до 5,6 % (на 12,0 %), а при р = = 2658 кг/м3 ств повысилось до 275 МПа (на 17,0 %), а 5 - до 8,2 % (на 64,0 %). При этом плотность повысилась только на 0,43 %. Рис. 1. ТНА ЖРД: корпус насоса горючего: 1 - подвод; 3 - отвод; корпус насоса окислителя: 2 - подвод; 4 - отвод [1] Проблема пористости решается путем введения в расплав хлорсодержащих соединений, например, хлористого магния MnCl2, гексахлорэтана C2Cl6 и др. [11; 12]. В результате взаимодействия этих соединений с водородом образуются парыП HCl, которые улетучиваются из расплава. Существуют и другие средства и способы дегазации алюминиевых расплавов, такие, например, как продувка хлором или азотом [13], вакуумирование [14], обработка током [15], ультразвуком [16] и др. В данной работе дегазацию расплава производили гексахлорэтаном. Другим дефектом отливок из алюминиевых сплавов являются так называемые «усадочные» дефекты, присутствующие в виде рассеянных или сосредоточенных пустот, что связано с недостатком питания жидким металлом затвердевающего металла [17; 18]. При этом в усадочные пустоты может выделяться и присутствующий в жидком металле водород, образуя так называемые газово-усадочные пустоты [19]. Обеспечение надлежащего питания отливок производится разными способами, что можно проиллюстрировать на примере освоения литья корпусов ТНА из алюминиево-кремниевого сплава, близкого по составу к американскому сплаву А356 (6,3-7,3 % Si; 0,25-0,45 % Mg; 0,2 % Ti), который также характеризуется склонностью к образованию усадочных дефектов [18]. Технология литья корпусов ТНА в песчаноглинистые формы. На начальном этапе освоения корпуса ТНА отливали в песчано-глинистые формы, спецификой применения которых является медленный отвод тепла от кристаллизующегося металла, что нарушает правило направленного затвердевания металла и вызывает появление усадочных дефектов в тепловых узлах отливок в виде раковин и пористости. Выявление и возможное исправление таких дефектов особенно важно при использовании литых деталей в составе изделий, работающих в сложнонагруженных условиях эксплуатации. Одним из эффективных способов обнаружения дефектов является рентгенография [20]. Рентгеновским излучением можно просвечивать отливки с толщиной стенки в несколько десятков миллиметров. Прошедшее через деталь излучение попадает на фотопленку, засвечивая ее. Если в отливке имеется дефект, то излучение меньше поглощается в этом месте и, следовательно, сильнее засвечивает пленку, создавая на ней черное пятно, свидетельствующее о внутреннем дефекте. С целью оценки соответствия качества корпусов требованиям технической документации их после выбивки стержней и отрезания литниково-питающей системы подвергали 100-процентному рентгенопросвечиванию [21]. При этом внутрь отливки помещается рентгеновская пленка, предварительно вложенная в пакет из непрозрачной для света черной бумаги, причем его располагают так, чтобы он полностью прилегал к внутренней стенке детали, что осуществляется с применением разных методов фиксирования. Просвечивание производилось с помощью промышленного рентгеновского острофокусного аппарата РУП-200. Режим просвечивания (длительность экспозиции и мощность излучения) подбирается в зависимости от толщины стенки отливки. После просвечивания пленка проявляется и изучается на предмет наличия дефектов, фиксирующихся в виде темных пятен. Для уточнения места нахождения дефекта на то место отливки, где он обнаружен в виде темного пятна, с помощью пластилина прикрепляется свинцовая «метка» (крестик), и это место повторно просвечивается. Ввиду того, что рентгеновские лучи не проходят сквозь свинец, метка фиксируется на пленке в виде белого крестика. Иногда приходится выполнять эту операцию несколько раз. После установления точных координат и контуров дефекта металл в этом месте вырубается на нужную глубину до плотного металла, место вырубки зачищается и производится его заварка по аналогичной технологии [22], затем деталь снова просвечивают с целью гарантии устранения дефекта. Заварку вырубленных мест производили без подогрева отливок с применением аргонодуговой сварки плавящимися электродами, которые с целью получения мелкокристаллической (модифицированной) структуры отливали из этого же сплава в холодные чугунные изложницы, причем сечение электродов имело овальную форму (большая ось - 10 мм, меньшая - 5 мм), что позволяло более точно формировать завариваемое место. При заварке сквозных дефектов, а также дефектов, после удаления которых толщина стенки отливки не превышает 3 мм, применяли подкладки из материала отливки, а также из смеси песка с жидким стеклом. После заварки и удаления подкладок производили зачистку и подварку отливки с обратной стороны стенки. При отработке технологии измерялась электропроводимость заваренных мест и литого материала отливки с целью проверки адекватности химического состава наплавленного материла. Количество и площади допускаемых таким способом исправлений строго ограничиваются приемной документацией. Затем отливки проходили весь цикл технологических операций как в литейном цехе (термическая обработка), так и в механических цехах (обработка резанием), после чего проходили испытания на герметичность, результаты которых являлись окончательным контролем для пропуска детали на сборку. Аналогичная технология применяется для выявления и устранения литейных дефектов в кокильных отливках (рис. 2) корпуса коробки перемены передач (transmission case casting) автомобилей, производимых фирмой Nissan Casting Australia Pty Ltd. (NCAP) [23] из сплава системы Al-Si-Mg, близкого по составу к сплавам корпусов ТНА. Рис. 2. Отливка корпуса коробки передач автомобиля фирмы Nissan Casting Australia Pty Ltd. (NCAP) [23] Технология литья корпусов ТНА в металлическую форму. Однако ввиду достаточно больших трудозатрат по заварке дефектов корпусов, отливаемых в песчано-глинистые формы, а также относительно большого количества отливок с неисправимыми дефектами, было принято решение перевести их на литье в металлическую форму (кокиль) [24], для реализации чего был изготовлен механизированный кокиль с вертикальным разъемом полуформ с помощью гидравлики. При этом проектирование, изготовление кокиля и освоение по сути новой технологии, причем в сжатые строки, оказалось достаточно трудоемким мероприятием. Однако в результате стало возможным повысить качество отливок как за счет увеличения скорости охлаждения металла, что приводит к формированию мелкокристаллической структуры отливки и, как результат, получению отливок с более высокими механическими свойствами [25], так и за счет уменьшения брака по засорам формовочной смесью. Рис. 3. Схема включения автомата регулирования температуры кокиля в цепь электронагревателя: 1 - термопара; 2 - пирометрический прибор; 3 - соленоид; 4 - сердечник соленоида; 5 - рычаг; 6 - шток; 7 - пружина; 8 - трубка подачи воздуха; ПП1 и ПП2 - плавкие предохранители; Р - рубильник; Тр - трансформатор; В - выключатель; К - катушка контактора; Н - электронагреватель [27] Кроме того, изучение рентгеновских пленок позволило установить закономерности распределения усадочных дефектов в отливках, после чего с целью предупреждения их возникновения были выполнены приведенные ниже мероприятия: - на песчаных стержнях, которые оформляют внутреннюю полость отливки, устанавливали так называемые «холодильники» - металлические пластины, повторяющие конфигурацию поверхности стенки, назначение которых заключается в усилении теплоотвода от кристаллизующегося металла; - для покраски рабочих поверхностей кокиля применили хорошо себя зарекомендовавшую при литье из алюминиево-кремниевых сплавов деталей двигателей летательных аппаратов огнеупорную краску (оксид цинка ZnO - 5,76 %; диоксид титана TiO2 - 3,85 %; черный графит - 1,92 %; жидкое стекло Na2Sto3 - 11,54 %; вода - 76,9 %) [26] и способ ее нанесения с увеличением слоя от нижней к верхней части кокиля, что обеспечивало уменьшение теплоотвода и теплопередачи в направлении от нижней его части к верхней; - с помощью принудительного охлаждения нижней части кокиля сжатым воздухом (схема устройства и принцип работы поясняется на рис. 3. [27]) и нагрева верхней части электронагревателями был создан температурный режима кокиля - от более низкой температуры в его нижней части к более высокой - в верхней. Заключение. В результате выполнения ряда мероприятий, которые заключаются в замене песчаноглинистой формы на металлическую, установке на песчаный стержень «холодильников», окраске рабочей поверхности формы специальной огнеупорной краской и в применении охлаждения формы сжатым воздухом, было создано направленное затвердевание металла в форме при литье корпусов ТНА из алюминиево-кремниевого сплава, что привело к повышению качества и уменьшению количества забракованных деталей.

Об авторах

Генрих Гаврилович Крушенко

Институт вычислительного моделирования СО РАН

Email: genry@icm.krasn.ru
доктор технических наук, профессор, главный научный сотрудник Российская Федерация, 660036, г. Красноярск, Академгородок, 50

Список литературы

Дополнительные файлы