Erosion coefficient of electrocontact processing of metals by a vibrating electrode-tool in electrolyte

Full Text

Введение

В производстве деталей летательных аппаратов используются копировально-прошивочные операции, осуществляемые электрофизическими и электрохимическими методами обработки металлов [1-4].

Эти операции могут осуществляться электро-контактной обработкой вибрирующим электродом-инструментом как на воздухе, так и в электролите [5-8].

В вышеуказанных работах исследованы технологические показатели метода (производительность. износостойкость электрода-инструмента, шероховатость обрабатываемой поверхности. точность копирования). Однако при электроконтактной обработке важным параметром является коэффициент эрозии, позволяющий рассчитать производительность способа на этапе технологической подготовки производства. Коэффициент эрозии при электроконтактной обработке вращающимся электродом-инструментом рассмотрен в работе [9], однако исследования коэффициента эрозии электро-обработки вибрирующим катодом-инструментом отсутствуют.

Для опытов использовалась установка для электро-обработки на базе электродинамического привода [10], которая была усовершенствована с целью обеспечения проточного режима электролита через электрод-инструмент (см. рис. 1).

 

Рис. 1. Установка на основе линейного электродинамического двигателя:

1 - линейный электродинамический двигатель; 2. 3 - генераторы импульсов; 4 - блок питания электродинамического двигателя; 5 - осциллограф; б - амперметр, 7 - вольтметр; 8 - шунт; 9 - ванна; 10 - заготовка; 11 - электрод-инструмент; 12 - приспособление; 13 - штуцер входной; 14 - ёмкость мерная

Fig. 1. Installation based on a linear electrodynamic motor: 1 - linear electrodynamic motor; 2, 3 - pulse generators; 4 - power supply for an electrodynamic motor; 5 - oscilloscope; 6 - ammeter; 7 - voltmeter; 8 - shunt; 9 - bath; 10 - workpiece; 11 - electrode-tool; 12 - device; 13 - inlet fitting; 14 - dimensional capacity

 

В качестве электролита была выбрана вода, являющаяся слабым электролитом [11; 12]. Вода обладает следующими преимуществами: малая стоимость, доступность, невоспламеняемость, возможность повышения культуры производства. Электроэрозионная обработка в воде при одинаковой энергии импульса сопровождается уменьшением износа электрода-инструмента, улучшением качества поверхности [13].

Методика исследований

В качестве электрода-инструмента используется медная трубка, наружный диметр которой равен 7,9 мм, внутренний - 5,8 мм. Заготовка (10) из стали ХВГ устанавливается в ванну (9). Электрод-инструмент (11) фиксируется в приспособлении (12) с зазором 2-3 мм от заготовки. В ванну заливается вода на 15-20 мм выше уровня заготовки. Через штуцер (13) подаётся вода в электрод-инструмент (11) и включается электродинамический привод (1). Затем подаётся постоянное напряжение на электрод-инструмент и заготовку. В процессе опыта фиксируются средние значения тока и напряжения, объём электролита, прошедшего через межэлектродный зазор с помощью мерной ёмкости (14), время обработки. После обработки измеряются размеры круглого паза - глубина и диаметр.

Плотность тока рассчитывается по известному выражению

$\mathit{i}\mathit{ }= \frac{{\mathit{I}}_{\mathit{c}\mathit{p}}}{\mathit{S}},$

где I_Ср - среднее значение тока, A: S - площадь поперечного сечения электрода, м².

Расход РЖ, протекающей через электрод-инструмент за время обработки, определяется

$Q\mathit{ }=\mathit{ }p =\frac{\mathit{V}}{\mathit{\tau }},$

где V— объем воды, протекающей за время обработки, м³; τ – время обработки, с.

Площадь, ограниченная внутренним диаметром электрода-инструмента (ЭИ) и величиной межэлектродного зазора (МЭЗа), рассчитывается следующим образом:

S_δ = l · δ,

где l - длина окружности, м; δ – действующее значение межэлектродного зазора по аналогии с переменным электрическим синусоидальным напряжением, м,

δ = 0,707ꞏ2ꞏА,  

где А - амплитуда колебаний ЭИ.

Средняя скорость движения электролита в МЭЗе:

υ = Q / S_δ.

Коэффициент эрозии рассчитывается по формуле

К_эр = V_ме  / I_ср * τ,

где V_Me - объём снятого металла.

Результаты исследований

По результатам расчётов построен график зависимости коэффициента эрозии от скорости воды в межэлектродном зазоре (рис. 2) при различных плотностях тока.

Из рис. 2 следует, что увеличение скорости движения воды в межэлектродном зазоре приводит к росту коэффициента эрозии. Это можно объяснить улучшением выноса продуктов эрозии из зоны обработки, так как конвективный массоперенос прямо пропорционален скорости потока воды.

 

Рис. 2. Зависимость коэффициента эрозии металла от скорости воды в межэлектродном зазоре при различных плотностях тока: ряд 1 - 44 А/см²: ряд 2-91 А/см²; ряд 3-97 А/см²

Fig. 2. Dependence of the metal erosion coefficient on the water velocity in the interelectrode gap at different current densities: row 1 - 44 А/cm², row 2-91 А/cm², row 3-97 A/cm²

 

Из графика видно, что коэффициент эрозии металла при электроконтактной обработке вибрирующим электродом-инструментом зависит от плотности тока. В свою очередь плотность тока прямо пропорциональна напряжённости электрического поля

i = σ * E,

(1)

где σ - удельная электропроводность электролита. Напряжённость электрического поля определяется выражением

E = U / δ,

(2)

где U - напряжение на электродах.

Из выражений (1), (2) следует, что коэффициент эрозии электроконтактной обработки металлов вибрирующим электродом-инструментом зависит прямо пропорционально от напряжения на электродах. Напряжение на электродах складывается из падений напряжений в прика-тодной и прианодной областях и слое электролита [14].

В работе [9] сделан вывод, что коэффициент эрозии зависит от удельной объёмной теплоёмкости обрабатываемого металла. Следовательно, указанная зависимость обратно пропорциональная. Такая же зависимость коэффициента эрозии наблюдается и от температуры плавления обрабатываемого металла. С учётом вышеизложенного можно представить зависимость теоретического коэффициента эрозии от теплофизических свойств обрабатываемого металла и падения напряжения на контакте выражением

KT=Un/Cv*T,

(3)

где К_т - теоретический коэффициент эрозии обрабатываемого металла, м³/А*с; U_n - падение напряжения на контакте в прианодной области. B; C_v - удельная объёмная теплоёмкость обрабатываемого металла, Дж/м³К; T - температура плавления обрабатываемого металла, K.

Падение напряжения на контакте, при котором температура в месте контактирования достигает температуры плавления металла, называется напряжением плавления [15]. Следует заметить, что, по мнению автора [16], температура плавления при контакте металлов является наивысшей, которая допустима в твёрдом контакте, и увеличение напряжения приводит лишь к сплавлению контактов. В нашем случае сплавление электродов не происходит из-за кратковременности контактирования.

Продукты эрозии, полученные в результате электроконтактной обработки, имеют преимущественно шарообразную форму и окислённую поверхность, что свидетельствует о расплавлении обрабатываемого металла [7].

Известно, что теплоёмкость металлов и сплавов с увеличением температуры увеличивается. Теплоёмкость магнитных сталей вблизи ферромагнитного фазового перехода возрастает на 40 % по сравнению с теплоёмкостью при комнатной температуре [17]. Обрабатываемая заготовка из стали ХВГ содержит не более 3 % легирующих компонентов, поэтому теплоёмкость материала будет определяться железом. В справочнике [18] приведены формула и коэффициенты для расчёта удельной мольной теплоёмкости железа в интервале температур от 273 до 2142 К. Используя известные соотношения, была рассчитана удельная объёмная теплоёмкость железа в указанном интервале температур. Результаты расчётов приведены на рис. 3.

 

Рис. 3. Зависимость теплоемкости железа от температуры

Fig. 3. The dependence of the heat capacity of iron on temperature

 

Умножая теплоёмкость на интервал температур и суммируя результаты, найдём общую площадь. Разделив эту площадь на весь интервал температур 1535 К. получим среднюю объёмную теплоёмкость равную 0.0054 Дж/мм К.

Напряжение плавления железа дано в справочнике [19] U = 0,6 В, температура плавления железа [18] Т = 1811 К. После подстановки данных в выражение (3) получим К_т= 0,06 м7А*с. Из сравнения данных, приведенных на рис. 2, следует, что опытные значения коэффициента эрозии в 2-3 раза меньше теоретического значения. Увеличить данный коэффициент можно, увеличив плотность тока и скорость движения электролита в зазоре. Плотность тока определяется напряжением (формулы (1) и (2)). Однако увеличение напряжения ограничено переходом электроконтактной обработки в размерную обработку дугой. При размерной обработке дугой напряжение на электродах должно быть не менее 20-30 В [20; 21].

Заключение

Коэффициент эрозии, используемый для оценки стойкости контактов при электрической эрозии, может использоваться для оценки эффективности электроконтактной обработки вибрирующим электродом-инструментом в электролите. Экспериментальное значение коэффициента эрозии меньше теоретического, что свидетельствует о необходимости исследований для совершенствования рассматриваемого метода обработки.

About the authors

Ivan Y. Shestakov

Reshetnev Siberian State University of Science and Technology

Author for correspondence.
Email: yakovlevish@mail.ru

Dr. Sc., Associate Professor, Professor of the Department of Electronic Engineering and Telecommunications

Russian Federation, 31, Krasnoyarskii rabockii prospect, Krasnoyarsk, 660037

Vladislav I. Shestakov

Reshetnev Siberian State University of Science and Technology

Email: pn3vm4t@gmail.com

post-graduate student

Russian Federation, 31, Krasnoyarskii rabockii prospect, Krasnoyarsk, 660037

Igor A. Remizov

Krasnoyarsk State Medical University named after Professor V. F. Voyno-Yasenetsky

Email: rector@krsk.info

Cand. Sc., Associate Professor of the Department of Medical and Biological Physics

Russian Federation, 1, Partizan Zheleznyaka St., Krasnoyarsk, 660022

References

Supplementary files