Исследование распределения давления в конусных щелевых зазорах приводов электроэнергетических систем

Обложка


Цитировать

Полный текст

Аннотация

Исследовано распределение давления в конусных щелевых зазорах приводов электроэнергетических систем. Найдено общее выражение для определения закономерности изменения давления вдоль потока вязкой жидкости в зазорах бесконтактных уплотнений, а также рассмотрены частные случаи. Для сужающейся щели максимальное давление будет в сечении с наименьшим зазором. При этом плунжер будет стремиться занять соосное положение. В расширяющейся щели максимальное давление будет в сечении с большей величиной зазора, поэтому плунжер силами неуравновешенного давления будет прижиматься к стенке гильзы. При эксцентричном расположении плунжера в гильзе давление в зазоре будет изменяться. Причем неравномерность распределения давления возрастает по мере увеличения эксцентриситета. При большей конусности щелевого канала и при неизменном входном зазоре характер изменения давления вдоль щели существенно отличается от линейного. Если поток и плунжер движутся в направлении увеличивающегося зазора (расширяющаяся щель), то плунжер силами неуравновешенного давления прижимается к стенке гильзы. В этом случае контактная поверхность плунжерной пары разрушается, что приводит к задирам и выходу из строя агрегатов.

Полный текст

Исследование закономерностей распределения давления в конусных щелевых зазорах приводов электроэнергетических систем является актуальной задачей, так как в реальных плунжерных парах радиальному перемещению плунжера в гильзе обычно ничто не препятствует [1–3], поэтому плунжер в гильзе может занимать эксцентричное положение (ε ≠ 0). В данном случае зазор в плоскости, расположенной перпендикулярно оси плунжера, изменяется от минимального значения до максимального (рис. 1).

 

Рис.1. Распределение давления в конусных щелях при эксцентричном положении плунжера в гильзе при k = 1 и k = - 0,5

 

Это следует из закономерности h=h0(1ε¯cosθ). Здесь h0 – величина зазора при соосном расположении плунжерной пары, т. е. когда ε¯=0; θ – угол в рассматриваемом сечении относительно вертикальной плоскости. Для расширяющейся щели отношение ε¯=ε/h0 может изменяться от ε¯ = 0 до ε¯ = 1, а плунжер может касаться гильзы лишь в точке z¯ = 0. В случае сужающейся щели, когда -1 < k < 0, касание плунжера происходит в точке z¯ = 1. Таким образом, каждому значению параметра конусности k соответствует определенное значение относительного эксцентриситета ε¯. Предельными случаями являются соотношения: если конусность k = 1, то получаем щель с постоянной величиной зазора, т. е. ε¯пред = 1, если же параметр k = 1, то ε¯пред = 0. Для определения функциональной зависимости ε¯пред = f(k) используем соотношение для определения зазора h = f(z¯, ε¯, θ), положив при этом θ = 0°, z¯ = 1, а зазор в точке касания будет равен h = 0. В результате искомая закономерность относительного эксцентриситета будет иметь вид:

ε¯пред=k+1. (1)

Следовательно, значению k = -0,5 соответствует ε¯пред = 0,5, и в этом случае плунжер касается гильзы [4]. Вследствие переменной величины зазора между конусным плунжером, эксцентрично расположенным, и гильзой, то и давление в зазоре также не будет постоянным. На рис. 1 показаны расчетные кривые распределения давления в зазорах вокруг конического плунжера. Три нижние кривые характеризуют изменение давления в расширяющихся щелях с параметром конусности k = 1 и относительным эксцентриситетом ε¯ = 0,5, а три верхние кривые – для сужающихся щелей с ε¯ = 0,5, но с k = - 0,5. Следует отметить, что при k = - 0,5 величина ε¯пред = 0,5 является предельной. При этом в сечении, проходящем через ось плунжера, угол θ = 0°, а плунжер в точке z = 1 касается гильзы. Для сужающейся щели максимальное давление будет в сечении с наименьшим зазором. При этом плунжер будет стремиться занять соосное положение, при котором оси плунжера и обоймы совпадают. В расширяющейся щели максимальное давление будет в сечении с большей величиной зазора, поэтому плунжер силами давления будет прижиматься к стенке гильзы.

На рис. 2 показана расчетная картина распределения давления в зазоре для расширяющейся щели в сечении, перпендикулярном оси плунжера и отстоящем на расстоянии z¯ = 0,5 от входа в щелевой зазор. Анализ выполнен для щелевых зазоров с постоянным значением параметра k = 2, но при различных значениях относительного эксцентриситета ε¯пред = 0; 0,5.

Рассмотрим изменение давления в щелевом зазоре при различном расположении плунжера относительно гильзы.

 

Рис. 2. Изменение относительного давления в зазоре расширяющейся щели вокруг плунжера в сечениях, перпендикулярных его оси (p¯пред = 1, k = 2)

 

1. При концентричном расположении плунжера (ε¯пред = 0) вследствие симметричности деталей давление в любой точке сечения зазора постоянно [5].

2. При эксцентричном расположении плунжера в гильзе давление в зазоре будет изменяться. Причем неравномерность распределения давления возрастает по мере увеличения эксцентриситета. Максимальное давление наблюдается в сечении, в котором величина зазора максимальная, т. е. в сечении θ = 180°. Минимальное давление будет в сечении θ = 0°, т. е. где зазор минимальный.

В реальной плунжерной паре распределение давления в зазоре будет неравномерным, так как не существует идеальных поверхностей. Поэтому, кроме течения вдоль плунжера, будет также наблюдаться течение жидкости вокруг него [6, 7]. Это приводит к частичному выравниванию давления, но и в этом случае будет наличие градиента давления в зазоре по окружности, так как жидкость из области с повышенным давлением перетекает в область пониженного давления через сужающуюся щель. В сужающейся щели, как было показано выше, всегда наблюдается градиент давления. Поэтому разность давлений создает боковую силу, прижимающую плунжер к верхней части гильзы (см. рис. 1) при k = 1. Следовательно, для свободного перемещения плунжера в обойме необходимо преодолеть силу трения деталей, вызванную действием этой неуравновешенной боковой силы.

Опытная проверка распределения давления в конусных щелях при неподвижном плунжере [8] полностью совпадает с выводами работы.

Известно, что положение двухпояскового плунжера, когда цилиндрические плунжер и гильза расположены под углом друг к другу (рис. 3), является неустойчивым и плунжер под действием давления жидкости стремится занять соосное положение, при котором оси плунжерной пары будут параллельными между собой [2, 9]. Действительно, в продольном сечении между плунжером и гильзой в направлении утечки жидкости образуются две расширяющиеся щели АС и и две сужающиеся – BD и ЕG. Характер изменения давления в таких щелях показан на рис. 1. В этом случае градиент давлений создает пару сил p, которая приводит ось плунжера параллельно оси гильзы. В результате получается концентрическое расположение прецизионной пары.

 

Рис. 3. Схема неустойчивого положения двухпояскового плунжера в гильзе

 

3. Плунжер и гильза имеют цилиндрическую форму; перепада давления по концам щелевого зазора нет, течение жидкости фрикционное (∆p = 0, ϑn ≠ 0, k = 0). При этом оси плунжера и гильзы параллельны, но могут не совпадать между собой (ε¯ = 0, ε¯ ≠ 0). Из этого следует, что давление в зазоре постоянно и равно давлению на границах:

p¯=(z¯,θ)=p0=p1. (2)

4. Плунжерная пара образует коническую щель, движение жидкости фрикционное (∆p = 0, ϑn ≠ 0, k ≠ 0).

В этом случае изменение давления в щелевом зазоре будет таким:

p¯=(z¯,θ)=p0±6νρϑnlkz¯(z¯1)h02(2c+k)(c+kz¯)2, (3)

а в безразмерном – давление изменяется по закону:

p¯0=(z¯,θ)=1+qϑ0kz¯(z¯1)(2c+k)(1+kz¯)2, (4)

где p¯0=(z¯,θ)=p(z¯,θ)p0, qϑ0=6νρϑnlh02p0.

При концентричном расположении плунжера в гильзе относительное давление составляет:

p¯0=(z¯,θ)=1+qϑ0kz¯(z¯1)(2+k)(1+kz¯)2. (5)

Уравнение (5) аналогично выражению, полученному для фрикционного течения жидкости в плоских конусных щелях [10]. Поэтому и расчетные эпюры распределения давления одинаковы с эпюрами, построенными для плоских щелей. При движении плунжера в сторону меньшего зазора давление внутри щели повышается, а при движении в сторону большего зазора – понижается. Координата z1 точки экстремального значения давления определяется из условия dp/dz=0:

z1=l2+k, z¯1=12+k.(6)

При эксцентричном расположении плунжера в гильзе (ε¯ ≠ 0) и фрикционном течении распределение давления в четырех сечениях с θ = 0, 45, 90, 180° показано на рис. 4. Расчеты выполнены для значений qθ0 = 2, k = 1, ε¯ = 0,5.

 

Рис. 4. Распределение давления в сечениях конусной щели при подвижном плунжере (фрикционное течение) и движении его в сторону большего (а) и меньшего зазора (б): 1 – θ = 0°; 2 – θ = 45°; 3 – θ = 90°, 4 – θ = 180°

 

При движении плунжера в сторону увеличения зазора параметры qθ0 и k считали положительными величинами. В этом случае (рис. 4, а) давление внутри щелевого зазора вначале понижается, достигнув минимума при z¯1 = 1/(2 + k), а затем вновь возрастает до значения p = p0, установленного на границе плунжерной пары. Чем меньше входное сечение в зазор, тем меньше будет давление. Поэтому для рассматриваемого примера минимальная величина давления будет в сечении при угле θ = 0°, а наибольшая – при θ = 180°. В этом случае плунжер стремится переместиться в сторону меньшего зазора и войти в соприкосновение с гильзой.

Движение плунжера в сторону уменьшающегося зазора приводит к повышению давления в щели, которое достигает наибольшей величины в сечении с координатой z1 = 1/(2 + k) (рис. 4, б). Затем давление вдоль щелевого зазора снижается и достигает в конце щели значения p = p0. При таком положении большее давление устанавливается в сечении с минимальным зазором, т. е. в сечении с углом θ = 0°, а минимальное давление – в сечении с углом θ = 180°. Следовательно, при движении жидкости в сторону уменьшающегося зазора, т. е. при k < 0, плунжер стремится в гильзе занять центральное положение.

На рис. 5 приведены графики изменения давления в конусных щелевых зазорах в трех сечениях: θ = 0°, θ = 90°, θ = 180°. Движение жидкости в щелевом зазоре происходит как под действием перепада давления ∆p ≠ 0, так и сил трения о подвижный плунжер. На рис. 5,а поток, вызванный перепадом давления ∆p, движется в направлении увеличивающегося зазора, а на рис. 5,б – в направлении уменьшающегося зазора. Расчетные параметры: для расширяющейся щели qθ0 = ±2, k = 1, ε¯ = 0,5; для сужающейся щели qθ0 = ±0,5, k = -0,5, ε¯ = 0,25.

 

Рис. 5. Распределение давления в трех сечениях конусных щелей при движении плунжера под действием перепада давления ∆p и потока в направлении увеличивающегося (а) и уменьшающегося (б) зазора: 1 – θ = 0°; 2 – θ = 45°; 3 – θ = 90°, 4 – θ = 180°

 

Анализируя графики (см. рис. 5), приходим к выводу, что во всех случаях, когда поток под действием перепада давления и движения плунжера перемещается в направлении уменьшающегося зазора (сужающаяся щель), то плунжер силами давления центрируется в гильзе. Если поток и плунжер движутся в направлении увеличивающегося зазора (расширяющаяся щель), то плунжер силами неуравновешенного давления прижимается к стенке гильзы. В этом случае контактная поверхность плунжерной пары разрушается, что приводит к задирам и выходу из строя агрегатов [9, 10].

При несовпадении направлений напорного и фрикционного течений положение плунжера относительно продольной оси гильзы зависит от сочетания ∆p1ϑn и k. Сравнивая давление в сечениях θ = 0° и θ = 180°, можно судить о поведении плунжера. При pθ=0° > pθ=180° плунжер центрируется в гильзе, при pθ=0° < pθ=180° стремится войти в контакт с гильзой.

Выводы. 1. Исследованы закономерности распределения давления в конусных щелевых зазорах плунжерных пар приводов электроэнергетических систем.

  1. Найдено общее выражение для определения закономерности изменения давления вдоль потока в зазорах бесконтактных уплотнений, а также рассмотрены частные случаи.
  2. Для сужающейся щели максимальное давление будет в сечении с наименьшим зазором. При этом плунжер будет стремиться занять соосное положение, при котором оси плунжера и обоймы совпадают.
  3. В расширяющейся щели максимальное давление будет в сечении с большей величиной зазора, поэтому плунжер силами неуравновешенного давления будет прижиматься к стенке гильзы.
  4. При эксцентричном расположении плунжера в гильзе давление в зазоре будет изменяться. Причем неравномерность распределения давления возрастает по мере увеличения эксцентриситета.
  5. Анализ решения показал, что при большей конусности щелевого канала и при неизменном входном зазоре характер изменения давления вдоль щели существенно отличается от линейного.
  6. Во всех случаях, когда поток под действием перепада давления и движения плунжера перемещается в направлении уменьшающегося зазора (сужающаяся щель), – плунжер силами давления центрируется в гильзе.
  7. Если поток и плунжер движутся в направлении увеличивающегося зазора (расширяющаяся щель), то плунжер силами неуравновешенного давления прижимается к стенке гильзы. В этом случае контактная поверхность плунжерной пары разрушается, что приводит к задирам и выходу из строя агрегатов.
×

Об авторах

Евгений Александрович Крестин

Самарский государственный технический университет

Email: krestin@bk.ru

кандидат технических наук, профессор кафедры теплогазоснабжения и вентиляции

Россия, 443100, Самара, ул. Молодогвардейская, 244

Владимир Борисович Жильников

Самарский государственный технический университет

Автор, ответственный за переписку.
Email: vz99@yandex.ru

старший преподаватель кафедры теплогазоснабжения и вентиляции

Россия, 443100, Самара, ул. Молодогвардейская, 244

Список литературы

  1. Крестин Е. А., Серебряков Г. В. Гидродинамический расчет бесконтактных уплотнений с плоскими щелевыми зазорами приводов электроэнергетических систем // Градостроительство и архитектура. 2021. Т. 11, №2. С. 171–177. doi: 10.17673/Vestnik.2021.02.22.
  2. Никитин Г. А., Черкун В. Е., Дидур В. А. Повышение качества сборки плунжерных пар золотниковых распределителей // Технология и организация производства. Киев, 1971. № 1. С. 77–80.
  3. Крестин Е. А. Определение утечек жидкости через зазор бесконтактного уплотнения поршня гидравлического вибратора // Научное обозрение. 2014. №5. С. 108–110.
  4. Васильев В. А. Метод расчета гидродинамических сил в щелевых уплотнениях роторов мощных питательных насосов // Вестник ЮУрГУ. Серия: Машиностроение. 2004. № 5. С. 115–120.
  5. Гидравлика, гидромашины и гидроприводы / Т. М. Башта, С. С. Руднев, Б. Б. Некрасов и др.; 5-е изд., стер. М.: Альянс, 2011. 422 с.
  6. Численное исследование устойчивости течения Тейлора между двумя цилиндрами в двумерном случае / О. М. Белоцерковский, В. В. Денисенко, А. В. Конюхов и др. // Журнал вычислительной математики и математической физики. 2009. № 4. С. 754–768.
  7. Уплотнительные устройства в машиностроении / Б. Г. Жирных, Е. С. Михеенкова, Т. Н. Овсянникова, В. И. Смирнова. М.: МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2017. 24 с.
  8. Никитин О. Ф. Рабочие жидкости и уплотнительные устройства гидроприводов. М.: МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2013. 288 с.
  9. Maшиностроительный гидропривод / Л. А. Кондаков, Г. А. Никитин, В. Н. Прокофьев и др.; под ред. В. Н. Прокофьева. М.: Машиностроение, 1978. 495 с.
  10. Найгерт К. В., Редников С. Н., Япарова Н. М. Процессы полимеризации рабочей среды в зазорах золотниковых пар // Вестник ПНИПУ. Аэрокосмическая техника: сборник статей. Челябинск, 2016. № 46. С. 125–123.

Дополнительные файлы

Доп. файлы
Действие
1. JATS XML
2. Рис.1. Распределение давления в конусных щелях при эксцентричном положении плунжера в гильзе при k = 1 и k = - 0,5

Скачать (493KB)
3. Рис. 2. Изменение относительного давления в зазоре расширяющейся щели вокруг плунжера в сечениях, перпендикулярных его оси (p¯пред = 1, k = 2)

Скачать (210KB)
4. Рис. 3. Схема неустойчивого положения двухпояскового плунжера в гильзе

Скачать (254KB)
5. Рис. 4. Распределение давления в сечениях конусной щели при подвижном плунжере (фрикционное течение) и движении его в сторону большего (а) и меньшего зазора (б): 1 – θ = 0°; 2 – θ = 45°; 3 – θ = 90°, 4 – θ = 180°

Скачать (361KB)
6. Рис. 5. Распределение давления в трех сечениях конусных щелей при движении плунжера под действием перепада давления ∆p и потока в направлении увеличивающегося (а) и уменьшающегося (б) зазора: 1 – θ = 0°; 2 – θ = 45°; 3 – θ = 90°, 4 – θ = 180°

Скачать (589KB)

© Крестин Е.А., Жильников В.Б., 2022

Creative Commons License
Эта статья доступна по лицензии Creative Commons Attribution-NonCommercial-NoDerivatives 4.0 International License.