Разработка и обоснование технологии сорбционной доочистки производственных сточных вод

Полный текст

В настоящее время одной из наиболее сложных задач в области доочистки сточных вод является достижение требуемых концентраций ионов тяжелых металлов (далее ИТМ), установленных, как правило, на уровне предельно допустимых концентраций (ПДК) водных объектов рыбохозяйственного значения. Концентрации ИТМ в сточных водах после основного этапа очистки составляют доли мг/л, но тем не менее превышают нормы во много раз, нанося урон окружающей среде. Ранее опубликованные авторами результаты исследований доказали, что природные материалы, такие как монтмориллонит, каолинит, торф, доломит, обладают селективностью по отношению к ИТМ при сорбции из водных растворов [1−3]. Экспериментально было подобрано массовое соотношение этих компонентов 1:1:1:0,1, обладающее наилучшими сорбционными свойствами для доочистки сточных вод от ионов меди, железа, марганца, цинка и свинца.

Для осуществления технологии доочистки сточных вод с применением новых сорбентов на основе вышеуказанных природных материалов необходимо разработать технологию по их производству, поскольку данные сорбенты на рынке в настоящее время отсутствуют. С этой целью была разработана производственная линия, которая осуществляет все технологические операции, необходимые для приготовления аналогичных лабораторных образцов. Исследование лабораторных образцов представлены в [4]. Технологическая линия включает прием исходных материалов, просушку, пиролиз торфа, первичный размол, приготовление сырой массы, отжиг в печи при температуре 500 °С, выдержку, постепенное остывание, вторичный размол, фасовку и упаковку. Вид здания и блок-схема процессов производства с расположением основного оборудования, требуемого для приготовления сорбентов, представлены на рис. 1 и 2.

 

Рис. 1. Вид здания по производству сорбентов на основе глин:

1 – ворота для привоза исходных компонентов; 2 – приёмный бункер торфа; 3 – установка пиролиза; 4 – кран-балка; 5 – бункеры исходных материалов; 6 – ленточные конвейеры; 7 – барабанная сушилка; 8 − шаровая мельница; 9 – шнековый транспортер; 10 – вибросито; 11 – бункеры размолотых компонентов; 12 – дозаторы весовые; 13 – смеситель принудительного действия; 14 – электропечь с выкатным подом; 15 – бункеры готовой продукции; 16 – узел вторичного размола и упаковки; 17 – склад готовой продукции

 

Рис. 2. Блок-схема участка по производству сорбентов на основе глин:

1 – привоз исходных компонентов; 2 – приёмный бункер торфа; 3 – установка пиролиза; 4 – кран-балка; 5 – бункеры исходных материалов; 6 – ленточные конвейеры; 7 – барабанная сушилка; 8 – шаровая мельница; 9 – шнековый транспортер; 10 – вибросито; 11 – бункеры размолотых компонентов; 12 – дозаторы весовые; 13 – смеситель принудительного действия; 14 – электропечь с выкатным подом; 15 – бункеры готовой продукции; 16 – узел вторичного размола и упаковки; 17 – склад готовой продукции; 18 – растариватель «Биг-Бэгов»

 

На основании разработанной схемы был выполнен расчет стоимости производства сорбента модифицированная глина «МГ-8» в ценах II квартала 2021 г. с производительностью участка 2,5 т/сут. Расход электроэнергии был рассчитан исходя из мощности оборудования, продолжительности и количества циклов при работе в одну смену и составил 139,8 кВт·ч/сут. Затраты газа 356 м³/сут определены по его удельному расходу, продолжительности работы и массе нагреваемого сырья.

Фонд оплаты труда рассчитан исходя из работы двух операторов с окладами 30 тыс. руб./мес. с учетом страховых взносов в размере 30 %. Ежегодные затраты на текущий ремонт определены в количестве 1 % от стоимости технологического оборудования. Прочие расходы приняты 6 % от суммы эксплуатационных затрат без учета амортизационных отчислений.

В табл. 1 приведено распределение по статьям затрат для расчетного срока эксплуатации участка по производству сорбентов – 10 лет. При этом выделено три расчетных периода. В первый год необходимо внести первоначальный взнос за оборудование, выполнить его монтаж, внести лизинговые платежи и оплатить все эксплуатационные расходы. Во второй и третий годы наряду с эксплуатационными расходами оплачиваются лизинговые платежи. В последующие 4-10-й годы остаются только эксплуатационные расходы.

 

Таблица 1. Распределение затрат на изготовление сорбента модифицированная глина «МГ – 8» по годам

Статья затрат	Годовые затраты, руб., без НДС
	1-й год	2-3-й годы	4-10-й годы
Технологическое оборудование, первоначальный взнос	2 708 430	-	-
Бункеры исходных компонентов	118 000	-	-
Монтаж оборудования	996 457	-	-
Лизинговые платежи	2 341 930	2 341 930	-
Амортизация оборудования	973 422	973 422	973 422
Сырье	544 385	544 385	544 385
Электроэнергия	124 303	124 303	124 303
Газ	405 953	405 953	405 953
Фонд оплаты труда	936 000	936 000	936 000
Аренда помещения	648 000	648 000	648 000
Текущий ремонт	97 342	97 342	97 342
Прочие расходы	165 359	165 359	165 359
Всего затрат	10 059 581	6 236 694	3 894 764

 

Цена за сорбент модифицированная глина «МГ – 8» 11785 руб./т рассчитана таким образом, чтобы все инвестиции на создание описанного выше участка производительностью 2,5 т/сут окупились за 5 лет эксплуатации. Суммарная прибыль за 6-10-й годы работы участка составит 16,9 млн. руб.

На основании проведенных исследований для доочистки сточных вод предприятий гальванического производства разработана технология, которая может применяться при отведении очищенных вод в водные объекты и системы централизованной канализации [5]. При расходе сточных вод более 200 м³/сут рекомендуется схема непрерывного действия, при расходе менее 200 м³/сут – периодического действия (рис. 3, а, б).

 

Рис. 3. Установка очистки сточных вод гальванического производства от ионов тяжелых металлов с применением разработанных сорбентов: а − непрерывного действия; б − периодического действия:

1 – исходные сточные воды; 2 – усреднитель; 3 – установка приготовления и дозирования раствора щелочи; 4 – реактор-нейтрализатор; 5 – отстойник; 6 – адсорбер-смеситель; 7 – дозатор сорбента; 8 – установка приготовления и дозирования коагулянта; 9 – промежуточный бак; 10 – насос подачи на фильтр; 11 – намывной фильтр; 12 – бак очищенной воды; 13 – бак осадка; 14 – установка механического обезвоживания; 15 – фильтрат установки обезвоживания; 16 – обезвоженный осадок; 17 – установка приготовления и дозирования флокулянта; 18 – бак приготовления намывной суспензии; 19 – бункер для перлита; 20 – секционный дозатор перлита; 21 – насос для намыва перлита; 22 – очищенные сточные воды; 23 – реактор-отстойник; 24 – насос обратной промывки

 

Для наглядности представленные схемы включают повсеместно применяемые этапы предварительной очистки сточных вод гальванического производства: усреднение, нейтрализацию и отстаивание. Расчет сооружений доочистки сточных вод от ИТМ включает определение расчетного объема адсорбера-смесителя как произведение расчетной продолжительности контакта и усредненного расхода сточных вод. Продолжительность контакта может быть принята при наличии ионов цинка и алюминия с концентрацией выше ПДК – 1,5 часа, в остальных случаях – 1 час.

Ввиду относительно небольших различий в составе сточных вод гальванического производства после нейтрализации до оптимального значения рН, доза сорбента МГ-8 может быть принята 1 г/л, доза смесевого сорбента из немодифицированных материалов – 1,6 г/л с возможным уточнением на основе эксперимента на этапе предпроектных работ (действующее производство) или пусконаладки (вновь проектируемое производство).

Расчетная площадь рабочей поверхности намывного патронного фильтра составляет

$F_{нпр}=\frac{q_{ч}}{v_{нп}}$ (1)

где v_нп – расчетная скорость фильтрования, 20-25 м/ч.

Используя значение F_нпр, был подобран типоразмер с ближайшей большей площадью или несколько фильтров с суммарной площадью больше расчетной. Принимается один резервный намывной патронный фильтр.

Суточный расход перлита, кг/сут, составляет

$M_{п}=F_{нп}·{\delta }_{п}·{\rho }_{п}·\frac{T}{{\tau }_{нп}}$ (2)

где F_нп – принятая площадь поверхности патронного фильтра, м²; δ_п – толщина намываемого слоя перлита, обычно 0,003 м; ρ_п – плотность перлита, 96,3 кг/м³; T – продолжительность работы станции, ч/сут; τ_нп – продолжительность фильтроцикла, ч, принимается 4,6 ч для МГ-8 и 2 ч для смесевого сорбента из не модифицированных материалов.

Общее количество осадка по сухому веществу, образующееся на ступенях очистки и доочистки в отстойниках 5 (см. рис.3), может быть определено по формуле, кг/сут:

$M_{сух}=\left(\sum _i^n\frac{C_{исхi}-C_{нi}}{A_i}·M_{гмi}·{10}^{-3}+\frac{d_k·M_{Г}}{A_{Ме}}·{10}^{-3}+d_p\right)·Q_{сут}+M_{п}$, (3)

где С_исхi – исходная концентрация i-го металла, г/м³; C_нi – нормируемая концентрация i-го металла, г/м³; А_i – атомная масса i-го металла; М_ГМi – молекулярная масса гидроксида i-го металла; М_Г – молекулярная масса гидроксида алюминия или железа; А_Ме – атомная масса металла коагулянта; Q_сут – максимальный суточный расход, м³/сут ; d_p – доза сорбента, кг/м³.

Было выполнено технико-экономическое сравнение нового строительства сооружений доочистки предварительно нейтрализованных и осветленных кислотно-щелочных сточных вод гальванического производства по двум вариантам: 1) сорбция с использованием сорбента модифицированная глина с последующим отделением отработанного сорбента фильтрованием на намывном фильтре; 2) фильтрование на механических и цеолитовых фильтрах. В расчете были приняты расходы: среднесуточный – 217 м³/сут; максимальный суточный – 260 м³/сут. Состав исходной воды, мг/л: кадмий – 0,183, свинец – 0,0721, железо общее – 2,63, цинк – 0,0721, никель – 0,0259, алюминий – 38,7, медь – 0,01, хром общий – 0,122. Поскольку этапы очистки и доочистки сточных вод используют общий узел обезвоживания осадков, при проведении технико-экономического сравнения в обе схемы включены одинаковые сооружения для усреднения и нейтрализации сточных вод раствором щелочи. Во втором варианте приняты механические фильтры марки фильтр осветительный вертикальный ФОВ с песчаной загрузкой и сорбционные фильтры марки ФСУ. Периодичность замены цеолитовой загрузки рассчитана исходя из ее сорбционной емкости. Стоимость оборудования и площади определены по данным заводов-изготовителей. К установке приняты стеклопластиковые подземные усреднители, технологические емкости из углеродистой стали с антикоррозионной обработкой, комплектные установки реагентного хозяйства, здания из легких металлических конструкций. Технико-экономическое сравнение (табл. 2) было выполнено с использованием методики затрат жизненного цикла (англ. Life cycle cost, LCC) [6] за 25 лет эксплуатации.

 

Таблица 2. Затраты жизненного цикла, руб.

Наименование	Обозначение	Вариант 1	Вариант 2
Капитальные затраты	Ci	25 629 980	33 419 807
Стоимость энергии	Се	5 918 341	2 430 911
Текущие затраты	Со2	41 424 478	99 823 928
Текущий ремонт	Ст1	3 368 626	4 443 373
Замена оборудования	Ст3	7 971 639	9 090 087
Затраты на охрану окружающей среды	Сenv	16 112 783	10 135 362
ИТОГО	LCC	100 425 848	159 343 468
Экономический эффект	ΔLCC	58 917 620

 

Анализ затрат жизненного цикла показал, что в связи с высокими затратами на замену цеолита (63 %) величина LCC больше у второго варианта. Лучшим вариантом, т. е. технологией с меньшим показателем затрат жизненного цикла, оказался первый вариант – с разработанным сорбентом на основе природных материалов. Сумма финансирования по данному варианту с учетом инвестирования на этапе строительства и 25-летней эксплуатации меньше, чем по второму варианту, на 58,9 млн. руб.

Выводы

1. Разработана технология производства нового сорбента на основе местных природных материалов и определена его цена, которая составила 11785 руб./т. Стоимость сорбента рассчитана для производительности цеха 2,5 т/сут по готовому продукту и окупаемости инвестиций за 5 лет эксплуатации.
2. Разработана методика расчета сооружений доочистки сточных вод от ИТМ с применением предлагаемого сорбента «модифицированная глина».
3. Технико-экономическое сравнение сооружений доочистки сточных вод гальванического производства с расходом 260 м³/сут от ИТМ до ПДК водных объектов рыбохозяйственного значения показало, что по затратам жизненного цикла (LCC) за 25 лет эксплуатации сорбционная технология с предлагаемым сорбентом «модифицированная глина» имеет преимущество по сравнению с вариантом доочистки, основанным на применении цеолитовых фильтров, на 58,9 млн. руб.

Об авторах

Ольга Николаевна Панфилова

Самарский государственный технический университет

Email: samoliasgsy@yandex.ru
ORCID iD: 0000-0002-1383-1271

Академия строительства и архитектуры

аспирант кафедры водоснабжения и водоотведения

Россия, 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244

Сергей Валериевич Степанов

Самарский государственный технический университет

Автор, ответственный за переписку.
Email: stepanovsv3@yandex.ru

Академия строительства и архитектуры

доктор технических наук, профессор кафедры водоснабжения и водоотведения

Россия, 443100, г. Самара, ул. Молодогвардейская, 244

Список литературы

Дополнительные файлы