ASSESSMENT OF FIRE RESISTANCE OF MASONRY WALLS AND PARTITIONS OF BUILDINQS

Full Text

Необходимость определения показателей огнестойкости каменных стен и перегородок (да- лее - «стен») возникает при реконструкции здания, усилении его частей и элементов, приведении ог- нестойкости каменных стен здания в соответствие с требованиями современных норм, при проведении экспертизы и/или восстановлении каменных кон- струкций после пожара. При реконструкции здания возможно переу- стройство и перепланировка помещений, измене- ние их функционального назначения, замена камен- ных стен и оборудования. Это влияет на изменение требуемой огнестойкости здания и его огнепреграж- дающих конструкций. Известен способ определения огнестойкости каменных стен и перегородок здания по результатам изучения последствий натурного пожара. Этот способ включает определение положения стен в зда- нии, оценку состояния конструкции путем осмотра и измерения, изготовление контрольных образцов камня, определение времени наступления предель- ного состояния по потере несущей способности кон- струкции, т.е. обрушения в условиях действия внеш- ней нагрузки и теплового воздействия [1]. В этом способе пределы огнестойкости вычис- ляют приближенно по результатам исследования последствий прошедшего пожара. Детальное иссле- дование предопределяет длительную работу экспер- та. При этом невозможно определить огнестойкость натурных каменных стен, имеющих другие размеры и другую внешнюю нагрузку. Затруднительно сопо- ставление полученных результатов со стандартными огневыми испытаниями аналогичных каменных стен. Следовательно, этот способ дорог, имеет малую тех- нологическую возможность к повторным испытани- ям, трудоемок и опасен для испытателей. Известен способ оценки огнестойкости камен- ных стен здания по результатам натурных огневых испытаний фрагмента зданий, в котором произво- дят осмотр конструкций, определяют влажность материала стены, назначают статическую нагрузку на конструкцию соответственно реальным условиям эксплуатации здания, определяют факторы, влияю- щие на огнестойкость испытуемой конструкции, и величину предела огнестойкости [2]. В этом способе велики экономические затра- ты на проведение огневых испытаний, наблюдения за состоянием каменных стен в условиях экспери- ментального пожара затруднено и небезопасно; вследствие различий теплового режима опытного и стандартного пожаров затруднено определение ис- тинных значений пределов огнестойкости каменных стен; причины разрушения каменных стен фрагмен- та могут быть не установлены вследствие многообра- зия одновременно действующих факторов пожара. Предельное состояние по огнестойкости каменной стены может быть не достигнуто из-за более раннего разрушения изгибаемых элементов покрытия фраг- мента [3]. Наиболее близким техническим решением задачи того же назначения является способ опреде- ления огнестойкости каменных стен здания путем испытания, включающего проведение технического осмотра, установление вида камня и раствора сте- ны, выявление условия их опирания и крепления, определение времени наступления предельного состояния по потере несущей способности стены под нормативной нагрузкой в условиях стандартного по- жара [4]. При использовании способа, принятого ГОСТ 30247.1-94, испытания проводят на образцах камен- ных стен, на которые воздействуют только постоян- ные и длительные нагрузки в их расчетных значени- ях с коэффициентом надежности, равным единице, т.е. проектные нормативные нагрузки. Испытания проводят на специальном стендовом оборудовании в огневых печах до разрушения образцов каменной конструкции. Размеры образцов ограничивают в зависимости от проемов стационарных печей. Сле- довательно, стандартные огневые испытания трудо- емки, неэффективны, небезопасны, имеют малые технологические возможности для проверки на опы- те различных по размерам и различно нагруженных каменных конструкций, не дают необходимой ин- формации о влиянии единичных показателей ка- чества каменной конструкции на ее огнестойкость. Определение огнестойкости каменной конструкции по единичному показателю качества, например, по толщине стены, как правило, недооценивает пригод- ность эксплуатации каменной конструкции в здании заданной степени огнестойкости. Экономические за- траты на проведение испытаний возрастают за счет расходов на возведение образца каменной конструк- ции по месту установки нагревательных печей и на создание в них стандартного теплового режима. По малому числу испытуемых образцов (2-3 шт.) невоз- можно судить о действительном состоянии камен- ных конструкций здания. Результаты огневого ис- пытания единичны и не учитывают разнообразие в закреплении концов каменных стен, их фактические размеры, схемы обогрева опасного сечения испытуе- мых стен. Сущность технического решения заключается в следующем: задача состоит в установлении пока- зателей пожароопасности здания в части гаранти- рованной длительности сопротивления в условиях пожара; в определении фактических пределов ог- нестойкости каменных стен и перегородок при про- ектировании, строительстве и эксплуатации здания; в снижении экономических затрат при испытании конструкций на огнестойкость [5]. Технический результат достигается тем, что в способе определения огнестойкости каменных стен здания путем испытания, включающего про- ведение технического осмотра, установление марок кирпича, камня и раствора каменной кладки, выявление условий опирания и крепления стен, уста- новление предельного состояния каменных стен по огнестойкости, определение времени наступления предельного состояния по огнестойкости каменных стен под нормативной нагрузкой в условиях одно- стороннего теплового воздействия стандартного по- жара, особенность заключается в том, что испытание где hmin – минимальный размер толщины стены, мм; Dкm – показатель термодиффузии материала стены, мм2/мин. Интенсивность силовых напряжений в опасном сечении каменных стен от нормативной нагрузки при испытании на огнестойкость определяют из условия каменных стен проводят без разрушения, используя J =(γ /k )·(N /N ), (3) комплекс единичных показателей качества неарми- σо n f ρ сс рованных каменных стен, назначают число и место расположения участков, в которых определяют по- казатели качества, технический осмотр дополняют инструментальными измерениями геометрических размеров каменных стен в их опасных сечениях, вы- являют схему нагрева опасных сечений каменных стен при пожаре, находят временное сопротивление сжатию каменной кладки, устанавливают норматив- ную нагрузку на каменные стены при испытании на огнестойкость, определяют величину интенсивности силовых напряжений в опасных сечениях стен, и - ис- пользуя полученные параметры единичных показа- телей качества неармированных каменных конструк- ций - вычисляют фактический предел огнестойкости неармированной каменной стены по потере несущей способности Fu(R), мин, по формуле где Jσo - интенсивность силовых напряжений в опас- ном сечении (0÷0,95); γn – коэффициент уровня ответственности конструк- ций здания (0,8÷1,1 – ФЗ №384-2010); Nсс; Nρ - соот- ветственно несущая способность каменных стен, кН; и нормативная нагрузка на них в условиях огневого испытания; kf - коэффициент надежности по нагруз- ке (1,2÷1,4). Показатель термодиффузии материала стен Dкm, мм2/мин, определяют экспериментально при осредненной температуре tm=450 °C или находят из математического выражения , (4) где λ0 и Со – соответственно коэффициент теплопро- Fu(R)=(5·mоб·kоп·φ·hmin ·(1- Jσо) )/(Dкm · Ru ), (1) водности (Вт/(м·°С)) и удельная теплоемкость (кДж/ 2 2 2 0,25 где koп – коэффициент условий опирания стены (0,75÷1); moб – коэффициент условий обогрева сече- ния стены: moб=(Р/Ро)1,2; Р и Ро – соответственно пери- метр и обогреваемая часть периметра поперечного сечения стен, мм; φ – коэффициент продольного (кг·°С)) кладки при tн=20°С; tm – осредненная темпе- ратура нагрева материала по сечению стен (450°С); b и d – термические показатели теплопроводности (Вт/(м·С)) и удельной теплоемкости (кДж/(кг·°С)) материала; ω и γс – соответственно влажность мате- 2 изгиба стены (0,05÷1); hmin минимальный размер риала, % по массе, и средняя плотность сухого матетолщины стены, мм; Jσо – интенсивность силовых на- пряжений в опасном сечении стены; Dкm – показа- тель термодиффузии кладки, мм2/мин; Ru – времен- ное сопротивление сжатию каменной кладки, МПа, определяемое по формуле (3) СНиП II-22-81: Ru=k·R, здесь k=2,0 – для кладки из кирпича и камней всех видов; k=2,5 – для кладки из ячеисто-бетонных бло- ков (см. табл. 14 СНиП II-22-81); R – расчетное сопро- тивление сжатию кладки, МПа, принимаемое по табл. 2÷9 СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования. Величину предела огнестойкости каменных стен по потере теплоизолирующей способности Fu(J), риала каменных стен, кг/м3. Величину коэффициента условий платфор- менного опирания каменных стен на жесткое осно- вание принимают равным Kо=1; при опирании на упруго-пластическое основание по цементному рас- твору - вычисляют по формуле kоп =0,85-(δшв-5)/150, (5) где kоп – коэффициент условий платформенного опирания стен на упруго-пластическое основание (0,75÷0,85); δшв – толщина растворного шва (5÷20 мм). Длительность сопротивления неармированных каменных стен от начала одностороннего теплового воздействия стандартного пожара до потери целостности Fu(Е), мин, вычисляют по формуле мин, вычисляют по формуле F = 0,99·F . (6) Fu(J)=3,5·(hmin/Dкm)2, (2) u(Е) u(R) Вычисленный предел огнестойкости каменных стен по потере несущей способности Fu(R), мин, и целостности Fu(Е), мин, сравнивают с пределом ог- нестойкости по потере теплоизолирующей способ- ности Fu(J), мин, принимая за фактический предел огнестойкости стен по потере целостности, несущей и теплоизолирующей способности Fu(REJ), мин, наи- меньшее из полученных значений. Неразрушающие испытания проводят для группы однотипных каменных стен, различия между прочностью кирпича, камня и раствора ко- торых обусловлены главным образом случайным фактором. Число испытаний nиc единичного показателя ка- чества каменных стен, при вероятности результата 0,95 погрешности, принимают по формуле nиc= 0,15·υ 2 ≥ 6, (7) где υ – выборочный коэффициент вариации резуль- татов испытаний, %. В случае, когда все единичные показатели ка- чества каменных стен, при М более 9 шт, находятся в контрольных пределах, минимальное целое число стен в выборке по плану сокращенных испытаний Ммин, шт., назначают из условия Ммин=0,3·(15+М0,5) ≥ 5, (8) где М – число однотипных каменных стен в здании, шт. В случае, когда хотя бы один из единичных по- казателей качества каменных стен выходит за гра- ницы контрольных пределов, минимальное число испытуемых стен в выборке по норме вычисляют по формуле Мн=5+М0,5≥ 8. (9) В случае, когда хотя бы один из единичных по- казателей качества каменных стен выходит за грани- цы допустимых пределов или М ≤ 5 шт., неразру- шающему испытанию подвергают все однотипные стены здания поштучно. В предложенном техническом решении пред- усматривают проведение испытаний не одной, а группы однотипных каменных стен. Это позволяет в 5-15 раз увеличить число испытуемых конструкций и повысить достоверность результатов испытаний и технического осмотра здания. Определение ог- нестойкости каменных стен только по одному по- казателю качества, например, по толщине стен или перегородок, приводит, как правило, к недооценке их предела огнестойкости, поскольку влияние на него вариаций единичных показателей качества ка- менных стен имеют различные знаки, и снижение огнестойкости за счет одного показателя может быть компенсировано другими. Вследствие этого в пред- ложенном способе оценку огнестойкости каменных стен предусматривают не по одному показателю, а по комплексу единичных показателей их качества. Это позволяет более точно учесть реальный ресурс огнестойкости каменных стен и перегородок. Теплофизические характеристики строитель- ных материалов для каменных кладок (включая зна- чения Dкm, мм²/мин) приведены в табл. 1. На рис. 1 изображена расчётная схема к определению огнестойкости каменной стены здании: услов- ная полоса стены длиной (высотой) L мм, шириной b=1000 мм (1 м ) с равномерно-распределённой испы- тательной нагрузкой Nρ кН/пог.м, поперечное сече- ние 1-1 стены толщиной h, мм ; схема обогрева сечения стены; продольное сечение 2-2 и схема обогрева его сечения: 1 - каменная стена; 2 - тепловой поток, tст, °С; 3 - поперечное сечение стены, b×h, мм; 4 - рас- творный шов, δшв , мм; 5 - испытательная нагрузка, Nρ, кН/пог.м; 6 - обогреваемая часть периметра по- перечного сечения стены, P0, мм. Последователь- ность действий способа определения огнестойко- сти каменных стен и перегородок зданий состоит в следующем. Сначала проводят визуальный осмотр здания. Затем определяют группу однотипных не- армированных каменных стен и их общее число в ней. Вычисляют величину выборки однотипных конструкций. Назначают комплекс единичных по- казателей качества каменных стен, влияющих на ог- нестойкость. Выявляют расчётную схему и условия закрепления концов и опасные сечения каменных стен и перегородок (см. рис. 1). Вычисляют число испытаний единичного по- казателя качества каменных стен в зависимости от его статистической изменчивости. Затем оценивают единичные показатели качества каменных стен и их интегральные параметры и, наконец, по ним нахо- дят предел огнестойкости испытуемых стен. Под визуальным осмотром понимают провер- ку состояния каменных стен, включающую выявле- ние условий закрепления отдельных стен, определе- ние марки кирпича и раствора, наличие трещин и отколов, минимальный размер толщины стены или перегородки. В процессе осмотра определяют группы одно- типных элементов конструкций. Под группой эле- ментов конструкций в здании понимают однотип- Рис. 1. К расчету огнестойкости каменной стены здания: ные каменные стены, изготовленные и возведенные в сходных технологических условиях и находящихся в подобных условиях эксплуатации. Для поверочных расчетов несущей способности неармированных каменных стен определяют: высоту и толщину стен, расстояние между перекрытиями здания, отношение высоты стены к ее толщине; вид каменных стен: несущие, самонесущие, пожарные стены, перегородки из панелей и крупных блоков, с облицовками; вид опор каменных стен: жесткие (l0=0,7·Н), упругие; толщину раствора под опорами; деформационные швы в стенах, расстояние между швами; вид каменной кладки: из кирпича или кера- мических камней, из бетонных или природных кам- ней; из ячеисто-бетонных камней; тип кладки в зави- симости от марок кирпича и камней; группа кладки в зависимости от марок раствора; вид кладки: арми- рованная, неармированная. Теплофизические характеристики строительных материалов Таблица 1 Материал Плот- ностьс,кг/м3 Влаж- ность, % Параметры теплопроводности, Вт/м°С, и теплоемкости материала, кДж/кг°С Показатель термо- диффузии Dкm, мм2/мин  b C d 1 2 3 4 5 6 7 8 1 Кладка стен из керамзитобетонных камней (ГОСТ 6133) на цементно-песчаном растворе плотностью 1800 кг/м3 1.1 Камни, γ=1200 кг/м3 1270 5 0,85 0,24 0,84 0,58 19,6 1.2 Камни, γ=1000 кг/м3 1060 5 0,28 0,22 0,84 0,54 15,6 1.2 Камни, γ=800 кг/м3 880 5 0,23 0,20 0,84 0,50 13,0 2 Кладка стен из мелких ячеисто-бетонных блоковна цементно-песчаном растворе (γо =1200 кг/м3) толщиной швов 12 мм 2.1 Блоки из газо- и пено- бетона, γ=1000 кг/м3 1060 6 0,25 0,12 0,84 0,4 11,7 2.2 То же, γ=800 кг/м3 880 6 0,22 0,12 0,84 0,4 10,4 2.3 То же, γ=600 кг/м3 700 5 0,17 0,12 0,84 0,4 8,84 3 Растворы цементные, известковые и гипсовые 3.1 Цементно-песчаный 1800 2 0,58 0,35 0,84 0,63 20,1 3.2 Сложный (песок, известь, цемент) 1700 2 0,52 0,35 0,84 0,63 19,54 3.3 Известково-песчаный 1600 2 0,47 0,35 0,84 0,63 19,23 3.4 Цементно-шлаковый 1400 2 0,41 0,35 0,84 0,63 19,90 3.5 То же 1200 2 0,35 0,34 0,84 0,62 20,63 3.6 Цементно-перлитовый 1000 7 0,21 0,33 0,84 0,62 14,64 3.7 То же 800 7 0,16 0,32 0,84 0,62 15,52 3.9 То же, поризованный 500 6 0,12 0,30 0,84 0,60 21,56 3.10 То же 400 6 0,09 0,30 0,84 0,58 24,10 4 Кирпичная кладка из керамического камня и кирпича на цементно-песчаном растворе (γо =1800 кг/м3) 4.1 Камня керамического крупноформатного пустотелого из пористой керамики,γо =600 кг/м3 670 1 0,13 0,21 0,88 0,38 18,26 4.2 То же, γо =800 кг/м3 890 1 0,18 0,22 0,88 0,40 16,95 0 0 Окончание табл. 1 4.3 Камня керамического пустотелого(250х120х138 мм), γо =800 кг/м3 960 1 0,2 0,22 0,88 0,40 16,84 4.4 То же, γо =1000 кг/м3 - 9 -1130 1 0,26 0,23 0,88 0,42 17,95 4.5 То же, γо =1200 кг/м3 1300 1 0,32 0,23 0,88 0,42 17,47 4.6 То же, γо =1400 кг/м3 1460 1 0,39 0,23 0,88 0,42 18,12 4.7 Кирпича трепельного полнотелого одинарного утолщенного, γо =900 кг/м3 1090 2 0,3 0,22 0,88 0,42 18,80 4.8 То же, γо =1000 кг/м3 1170 2 0,34 0,22 0,88 0,42 19,26 4.9 Кирпича керамического пустотелого одинарного утолщенного, γо =1000 кг/м3 1170 1 0,28 0,22 0,88 0,42 17,37 4.10 То же, γо =1200 кг/м3 1330 1 0,34 0,22 0,88 0,42 17,70 4.11 То же, γо =1400 кг/м3 1480 1 0,4 0,22 0,88 0,42 18,10 4.12 Кирпича керамического полнотелого одинарного утолщенного, γо =1600 кг/м3 1640 1 0,45 0,22 0,88 0,42 17,95 4.13 То же, γо =1800 кг/м3 1800 1 0,56 0,22 0,88 0,42 17,0 4.14 То же, γо =2000 кг/м3 1960 1 0,66 0,22 0,88 0,42 22,61 5 Кирпичная кладка из силикатного кирпича и камня на цементно-песчаном растворе (γо =1800 кг/м3) (ГОСТ 379) 5.1 Полнотелого одинарного кирпича, γо =2000 кг/м3 1960 2 1,06 -0,36 0,88 0,61 21,91 5.2 То же, γо =1800 кг/м3 1800 2 0,78 -0,35 0,88 0,60 24,1 5.3 Пустотелого одинарного и утолщенного кирпича γо =1600 кг/м3 1640 2 0,68 -0,35 0,88 0,60 26,41 5.4 Пустотелого 11-пустотного утолщенного кирпича и камня, γо =1400 кг/м3 1500 2 0,64 -0,35 0,88 0,60 15,44 5.5 Пустотелого 14-пустотного утолщенного кирпича и камня γо =1300 кг/м3 1400 2 0,52 -0,35 0,88 0,60 12,42 5.6 То же, γо =1200 кг/м3 1300 2 0,43 -0,35 0,88 0,60 10,1 5.7 Кладка из шлакового кирпича и камня (γо =1400 кг/м3) на цементно-песчаном растворе (γо =1800 кг/м3) 1500 1,5 0,52 -0,35 0,88 0,60 11,84 Примечание. Здесь 0 и C0 – соответственно значения теплопроводности и теплоемкости строительных материалов при tн=200С; b и d – соответственно термические коэффициенты теплопроводности и теплоемкости материалов, умноженные на 1000. Минимальное целое число конструкций в вы- борке по плану нормальных или сокращенных ис- пытаний назначают из условий (7) и (8). Пример 1. При числе однотипных каменных стен в группе М=120 шт., число испытуемых принимают по норме Мн = 5 + М0,5 =5 +1200,5= 16 шт., по сокращен- ному плану Ммин=0,3·(15+М0,5)=0,3·(15+1200,5)≅8 шт. При числе каменных стен в группе М ≤ 5, их проверяют поштучно. Число и место расположения участков, в кото- рых определяют показатели качества каменных стен, вычисляют так. В каменных стенах, имеющих одно опасное сечение, участки располагают только в этом сечении. В каменных стенах, имеющих несколько опасных сечений, испытуемые участки располагают равномерно по поверхности с обязательным распо- ложением части участков в опасных сечениях. Проверяемыми геометрическими размерами являются: минимальный размер толщины стены и ее высота. Опасные сечения каменных стен назна- чают в местах наибольших моментов от действия нормативной нагрузки при испытаниях на огне- стойкость. Размеры стен проверяют с точностью ±1 мм; ширину трещин – с точностью до 0,05 мм. Провер- ку прочности кирпича, камней и раствора каменных Вид кирпича – силикатный (kсилик=0,8; K=0,80,5=0,9), марка М-100; марка раствора М-50. Расчетное/временное сопротивление сжатия кладки R/Ru=1,5/3МПа (табл.15 СНиП II-22-81. «Ка- менные и армокаменные конструкции. Нормы про- ектирования»). Упругая характеристика неармированной кладки α=750 (табл. 15 СНиП II-22). Показатель деформативности кладки ξк=0,75·α·(h/lo)2=0,75·750·(150/2880)2=1,53. Коэффициент продольного изгиба перегородки φ= ξк /( ξк +1)=1,53/2,53=0,6. Показатели термодиффузии каменной кладки (плотностью 1800 кг/м3) из силикатного полнотелого кирпича Dкл=24,1 мм2/мин; hкк =120 мм; цементно-песчаной штукатурки Dшт=20,1 мм2/ мин; (δшт=30 мм; γо= 1800 кг/м3) и приведенный по- казатель термодиффузии оштукатуренной кладки Dкт = (Dкк·hкк+Dшт·δшт)/(hкк+δшт) = (24,1·120+20,1·30)/ (120+30)=3495/150=23,3 мм2/мин. Интенсивность силовых напряжений в сече- нии перегородки вычисляют по формуле (3): Jσo=(γn/kf)·(Ng/Ncc)=(1/1,25)·0,7=0,56. Предел огнестойкости перегородки по поте- ре несущей способности вычисляют по формуле (1): Fu(R)=(5·mоб·kоп·φ·(1- Jσo)2·hmin ·k)/(Dkm ·Ru )= 2 2 0,25 конструкций, включенных в выборку или проверяе- мых поштучно, производят неразрушающими ис- пытаниями с применением механических и ультра- звуковых приборов [1, с. 31-38]. Пример 2. Определение фактической огнестойко- сти оштукатуренной каменной перегородки толщиной 150 мм. Уровень ответственности конструкций зда- ния – нормальный, - γн=1,0 (по ФЗ № 384 – 2010 г.). Условия огневого испытания - по ГОСТ 30 247.1 – 94 [4]. Нормативная испытательная нагрузка на перегородку Nρ=0,7·Ncc (здесь Ncc – несущая способ- ность перегородки, кН ); коэффициент надежности по нагрузке kf=Nдл/ Nρ =1,25 (проект.). Коэффициент условий опирания перегородки на основание kоп=0,75. Отношение периметра поперечного сече- ния к обогреваемой его части: Р/Ро=2240/1000=2,24; коэффициент условий обогрева сечения mоб=(Р/Ро)1,2= =2,24 1,2=2,63. Расчетная высота перегородки lo=3600×0,8= =2880 мм, толщина сечения h=hкк+δшт=120+30=150 мм; δшт=2×15=30 мм. =(5·2,63·0,75·(1- 0,56)2·1502·0,9)/(23,32·3 0,25)= =38745/714,5=54 мин. Предел огнестойкости перегородки по по- тере теплоизолирующей способности вычисляют по формуле (2): Fu(К)=3,5·(hmin/Dвт)2=3,5·(150/23,3)2=3,5·41,45= =145 мин. Предел огнестойкости перегородки по по- тере целостности вычисляют по формуле (6): Fu(Е)=0,99· Fu(R)=0,99·54=53 мин. Резюме: следовательно, минимальный предел огнестойкости оштукатуренной (δшт=2·15=30 мм) перегородки из полнотелого силикатного кирпича (kkk=120 мм) равен Fu(REJ) =48 мин; или, согласно ст. 35 ФЗ №123-2008, REJ≥45. Предложенный способ применен при натур- ном осмотре каменных перегородок реконструи- руемого после пожара учебного корпуса №2 СГАСУ г. Самары. Результаты неразрушающих испытаний каменных перегородок h=120 мм; Dкm=20 мм2/мин; Кφ=0,75; Jσo=0,35; Ru=3 МПа - показали пределы ог- нестойкости: по потере несущей способности и це- лостности Fu(RЕ)=47 мин; то же, по потере теплоизо- лирующей способности Fu(J)=145 мин; фактический (минимальный) предел огнестойкости перегородки Fu(REJ)=47 мин (по ФЗ №123-08,- REJ≥45). Выводы. Использование предложенного спосо- ба определения фактической (проектной) огнестой- кости каменных стен и перегородок дает положитель- ный технический результат, который обеспечивает: 1) устранение огневых испытаний каменных кон- струкций в здании или его фрагменте; 2) снижение трудоемкости определения огнестойкости каменных стен и перегородок; 3) расширение технологических возможностей определения фактической огнестой- кости различно нагруженных каменных стен любых размеров и возможность сопоставления полученных результатов с испытаниями аналогичных конструк- ций здания; 4) возможность проведения испыта- ния каменных стен на огнестойкость без нарушения функционального процесса в здании; 5) снижение экономических затрат на испытание; 6) сохранение эксплуатационной пригодности здания при обсле- довании и неразрушающих испытаниях каменных стен; 7) упрощение условий и сокращение сроков испытания каменных стен на огнестойкость; 8) по- вышение точности и экспрессивности испытания; 9) получение возможности решения обратных задач огнестойкости стен и применение метода подбора переменных значений ее конструктивных параме- тров; 10) использование интегральных конструктив- ных параметров для определения огнестойкости каменных конструкций и упрощение математиче- ского описания процесса термического сопротив- ления нагруженных каменных стен; 11) повышение достоверности результатов испытаний группы одно- типных каменных стен; 12) учет реального ресурса каменных стен на предел огнестойкости использова- нием комплекса единичных показателей их качеств; уточнение единичных показателей качества не- армированных каменных стен, влияющих на их ог- нестойкость; 14) возможность определения гаранти- рованного предела огнестойкости каменных стен по конструктивным параметрам. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК Ильин, Н.А. Последствия огневого воздействия на железобетонные конструкции [Текст] / Н.А. Ильин. – М.: Стройиздат, 1979. – 128 с. (С. 16; 34-35). ГОСТ Р 53 309-2009. Здания и фрагменты зда- ний. Метод натурных огневых испытаний. Общие тре- бования [Текст]. – М., 2009. Бушев, В.П. Огнестойкость зданий [Текст] / В.П. Бушев, В.А. Пчелинцев, В.С. Федоренко, А.И. Яков- лев. – М.: Стройиздат, 1970. – 261 с. (С. 252-256). ГОСТ 30247.1-94. Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограж- дающие конструкции [Текст]. – М., 1994. 5. Патент №2 347 215 RU, МПК G 01 N 25/50 Способ определения огнестойкости каменных стен здания [Текст] / Н.А. Ильин, А.И. Битюцкий, А.П. Шепелев; за- явка СГАСУ от 23.07.07; опубл.20.02.2009. Бюл.№5. © Ильин Н.А., Битюцкий А.И., Шепелев А.П., Фролова Е.И., Эсмонт С.В., 2012

About the authors

N. A IL'IN

Самарский государственный архитектурно-строительный университет

Author for correspondence.
Email: vestniksgasu@yandex.ru

кандидат технических наук, профессор кафедры безопасности жизнедеятельности и охраны окружающей среды, заведующий циклом «Пожарная безопасность», заместитель директора по науке научно-технического центра «Пожарная безопасность»

A. I BITYuTsKIY

Самарский государственный архитектурно-строительный университет

Email: vestniksgasu@yandex.ru

кандидат технических наук, доцент кафедры железобетонных и каменных конструкций

A. P ShEPELEV

Самарский государственный архитектурно-строительный университет

Email: vestniksgasu@yandex.ru

ведущий инженер Экспертной организации «Промбезопасность»

E. I FROLOVA

Самарский государственный архитектурно-строительный университет

Email: vestniksgasu@yandex.ru

инженер Экспертной организации «Промбезопасность»

S. V ESMONT

Самарский государственный архитектурно-строительный университет

Email: vestniksgasu@yandex.ru

инженер Экспертной организации «Промбезопасность»

References

Supplementary files